На главную страницу

По вопросам подборки информационных материалов обращаться по тел. (495) 611 21 37 и

e-mail: stankoinform@mail.ru 

Сканы статей предоставляются без распознавания на языке оригинала. Посмотреть язык журнала можно в каталоге Обозрение зарубежных технических изданий.

Если Вы нуждаетесь в переводе, то за подробной информацией обратитесь к разделу УСЛУГИ

 

Выпуски: 2001 - 2002 гг.2005 - 2008 гг.  и  2009 г.

 

Cutting Tool Engineering (N. 11, Vol. 56, 2004, США)

Путеводитель по американской металлообработке.

Обзор предназначен для потребителей продукции американской металлообрабатывающей промышленности в 2005 г. Сообщаются сведения о более  чем 30 000 изделий и услуг по 11 основным категориям, которые предлагаются почти 1500 фирмами-производителями и дистрибьюторами по 195 группам и 430 разделам. Приведена контактная информация о 16500 производителях, работающих в металлообрабатывающей промышленности США и примерно о 420 дистрибьюторах, включающая их адреса, в том числе  электронные, веб-сайты и фамилии руководства, включая менеджеров по рекламе и сбыту. В качестве приложения опубликованы расширенный толковый словарь актуальных терминов по металлообработке (33 стр.) и список названий 56 американских организаций, работающих в области металлообработки вместе с их сокращениями. Следует отметить более чем 13 %-ное повышение числа производителей по сравнению со списком на 2004 г., что подтверждает реальное улучшение ситуации в американской металлообрабатывающей промышленности.

 Cutting Tool Engineering (Nr. 12, 2004, США)

Hall J. Некоторые направления развития  расточных инструментов, с. 34, 36, 37, ил. 4

            На примере расточных инструментов ряда фирм показаны важнейшие направления их развития. В их числе следует отметить установку устройств цифровой индикации (УЦИ) на прецизионных расточных головках, выполнение из алюминия корпусов инструментов диаметром свыше 100 мм с экономией в весе примерно на 60 %, комбинация в одной головке нескольких инструментов с достижением точности обработки до 0,025 мм, создание самобалансируемых расточных инструментов, что особенно важно для высокоскоростных расточных головок. УЦИ на алюминиевые корпуса инструментов устанавливают при подаче СОЖ через внутренние каналы инструментов, наружной изоляции самого инструмента (с частотой вращения до 16000 мин-1) и наличии внутреннего балансировочного устройства. Сообщается об эффективности нанесения специальных износоустойчивых покрытий.

Richter A. Борштанги из спеченных твердых сплавов: тяжелые, но выгодные, с. 38, 40, 41, ил. 2.

            Отмечено, что твердосплавные борштанги стоимостью порядка 300 долл. США (соответствующие стальные  стоят 75 долл. США и борштанги из спеченного вольфрама с небольшими добавками Ni, Cu, Fe стоят 125 ÷ 150 долл.) рекомендуют для чистового растачивания отверстий с отношением глубины к диаметру от 8 ÷ 1. Их массивность обеспечивает высокую виброустойчивость, хотя в последнее время наибольшим спросом пользуются борштанги из спеченного вольфрама, которые используют при отношении глубины растачивания к диаметру от 6 ÷ 1 (стальные - от 4 ÷ 1). Приведены конструктивные характеристики и режимы резания для нескольких таких борштанг.

Richter A. Выбор рабочих материалов для финишной обработки в массовом производстве, 42, 44 - 49, ил. 4

            Рассмотрено пять типов рабочих материалов, четыре из которых относятся к абразивным (керамические, пластиковые, синтетические и более дешевые и экологически чистые органические, но  с меньшей удельной плотностью, чем у пластиков, например дерево, шелуха грецких орехов, скорлупа яиц и т.д.), а пятый (из коррозионно-стойкой и углеродистой стали, фарфора) предназначен для выглаживания. Приведены исключительные и смешанные области применения этих материалов, даны критерии выбора в зависимости от обрабатываемого материала, состояния и назначения деталей и характеристик станков. Эти критерии подробно рассмотрены и преобразованы в практические рекомендации, позволяющие без ошибок подобрать оборудование для любого вида финишной обработки, в том числе и с учетом экономических параметров.

Greis H. Накатывание одно- и многозаходных резьбовых профилей выгодно технически и экономически, 50, 52 - 54, ил. 4 

            Приведены результаты сравнительного анализа нарезания и накатывания различных резьбовых профилей, в том числе шариковых винтов, показавшие, что при прочих равных условиях при накатывании резьбы можно добиться шероховатости не хуже 0,2 мкм, что значительно лучше, чем при нарезании. Отмечены и другие преимущества накатывания, в основном врезного, особенно в массовом производстве, в частности по точности и повторяемости получаемого профиля. Описаны материалы, в наибольшей степени подходящие для накатывания резьбы, приведены их свойства и поведение в процессе накатывания. Приведены результаты экономического сравнения обоих методов, доказывающие существенно большую эффективность накатывания резьбы, чем ее нарезания.

Cutting Tool Engineering. 2004. V. 56. Nr. 10

Richter A. Эффективный способ снижения вибраций при высокоскоростном фрезеровании концевыми фрезами, с. 28, 30 - 34, ил. 3, табл. 1.

            Описан один из наиболее эффективных способов снижения вибрации - использование концевых фрез с переменным углом винтовых канавок режущих зубьев. Рассмотрены конструкции и геометрические параметры таких фрез различных фирм с числом канавок до четырех и их особенности, влияющие на уровень вибраций при резании, а также на необходимость и регулярность переточек. Приведены режимы резания для таких фрез в зависимости от материала заготовок, в том числе для стали, чугуна, алюминиевых, никелевых и титановых сплавов.

Kennedy B. Технологи за сухое точение, с. 36, 38 - 41, ил. 3.

            Сообщается, что если окончательная шероховатость Ra поверхности не должна быть меньше 2,5 мкм, то шлифование заготовок твердостью 50 ÷ 60 HRC можно полностью заменить точением. Приведены интересные практические соображения цехового технолога, много лет занимавшегося сухим точением и шлифованием, относительно проблем, возникающих при сухом точении, например значительно более быстрого затупления и износа инструмента вследствие резкого увеличения сил резания, выбора способов снижения износа, а также размеров и способов крепления заготовок. Рассмотрены применяемые способы повышения жесткости станков, предназначаемых для сухого точения, в частности их направляющих и отмечена  высокая эффективность для таких случаев гидростатических направляющих.

Cole K. Лазеры для механической обработки и вместо нее, с. 42, 44 - 48, 63, ил. 4.

            Проанализированы те области механической обработки, где лазеры заняли достаточно прочное место, и реально оценены их возможности, например по достигаемой точности обработки (не более ± 0,05 мм), толщине обрабатываемого материала, а также по первоначальной стоимости оборудования и стоимости изготовления одной детали. В то же время при достаточно массовом производстве это оборудование можно иногда окупить за два года. Кроме того, обработка лазером является нередко более эффективным (отсутствуют заусенцы, что исключает ряд дополнительных операций) или единственно возможным способом обработки, например при микрообработке.

Woods S. Повторное нанесение покрытий на режущие инструменты: необходимость, возможности и экономическая эффективность, с. 50, 52, 54 - 56, ил. 4.

            Отмечено, что повторно покрытие после заточки наносят на наиболее сложные и дорогостоящие инструменты (крупные сверла, червячные и концевые фрезы, зуборезные долбяки). Описаны существующие способы химического удаления старых PVD- и CVD-покрытий с инструментов перед их заточкой и подготовки к нанесению новых с сохранением подложки. Сообщается, что во многих случаях после снятия покрытия TiN вновь наносят уже покрытия TiAlN, причем для ряда инструментов число нанесений покрытий не ограничено, а для сверл экономически эффективным считается повторное нанесение от 5 до 10 раз.

 

Cutting Tool Engineering. 2004. V. 56. Nr. 9

Cole K. Трансформируемые станки, с. 40, 42 - 44, ил. 3.

Описана существующая в мире ситуация с трансформируемыми станками (ТС) с регулируемой функциональностью и с регулируемой производительностью и трансформируемыми производственными системами (ТПС). Предполагается, что в будущем вследствие своей высокой гибкости и преобразуемости они постепенно вытеснят традиционные станки и производственные системы, значительно снизив в целом количество потребного оборудования. Исследования таких станков и систем проводятся в Мичиганском университете и концерном GM. На фирме Hasco построен прототип ТС в виде обрабатывающего центра с дуговой стойкой, стоимость которого на 40 % выше, чем традиционного обрабатывающего центра. Тем не менее предполагается, что к 2006 г. такие станки в числе прочих будут выпускать 15 ÷ 20 % станкостроительных фирм.

Shook B. Накатывание червяков - быстро и эффективно, с. 50, 52, 53, ил. 1.

Рассмотрены основные преимущества холодного накатывания червяков по сравнению с их нарезанием: более высокая производительность, увеличение срока их службы, прочности и износоустойчивости, экономия материала. Материал червяков (обычно углеродистая и легированная стали твердостью не выше 32 HRC), должен содержать не свыше 0,13 % серы и 0,1 % свинца. Червяки с мелким шагом изготовляют из коррозионно-стойкой стали, алюминия, бронзы и латуни. Приведены конструктивные особенности накатников.

Woods S. Медь или графит: критерии выбора материала электродов для копировально-прошивочных станков, с. 54, 56, 58, ил. 2, табл. 1.

Сообщается, что в Европе 60 % электродов изготовляют из графита и 40 % - из меди, а в Азии - 30 % из графита и 70 % из меди. В США же графитовыми являются почти все электроды. К основным характеристикам материалов для электродов относят обрабатываемость, износоустойчивость, качество поверхности и стоимость. По всем этим критериям графит, как правило, превосходит медь, но имеет большой недостаток в виде мелкой пыли, выделяемой при обработке. Медь же имеет преимущество только в отдельных случаях. Приведен пример обработки медного и графитового электродов, используемых для получения в инструментальной стали полости 85 х 35 х 7,5 мм.

Richter A. Высокоскоростное шлифование узким кругом из КНБ с керамической связкой, с. 60, 62 - 65, ил. 3.

Отмечено, что существуют два вида шлифования кругом из КНБ шириной порядка 5 мм: прямое и наклонное (под углом 100). Оптимальный диаметр этого круга от 300 до 400 мм, скорость вращения до 200 м/с. При стоимости круга около 1500 долл. США стойкость до переточки составляет не менее 50 000 деталей, а при сухом точении режущую пластину стоимостью 10 долл. меняют через 150 деталей, что эквивалентно стоимости инструмента 3333 долл. при той же партии, не считая времени на смену этих пластин. Одним из недостатков такого шлифования является необходимость использования нескольких насосов, установленных в дорогостоящем (0,5 ÷ 1 млн долл.) станке для подачи СОЖ (масла) в рабочую зону под давлением 20 ÷ 40 бар. Отмечено, что в США при внедрении этого шлифования существует значительный психологический барьер.

 

Cutting Tool Engineering (N. 8, V. 56, 2004, США)

Обзор годовых затрат специалистов, занятых в металлообработке США, с. 36, 37, 40, 41, 44, табл. 24

            В табличном виде приведены публикуемые в США каждые два года подробные сведения о годовой зарплате 11 типов специалистов, занятых в металлообработке – от обычного станочника до члена руководства фирмы в зависимости от ее типа, размеров и региона, где она находится. По совокупности этих факторов разница может достигать 80 %. В целом зарплаты снизились у всех, за исключением руководителей (повышение на 4,5 %). При этом операторы  станков с ручным управлением и с ЧПУ больше всех получают ( 46 144 и 52231 долл.) на фирмах с числом занятых свыше 500 человек и на фирмах, выпускающих пресс-формы и штампы. В среднем годовая зарплата программиста незначительно больше, чем у высококвалифицированного специалиста по изготовлению штампов (соответственно 46 и 43 тыс. долл.).

Balger J. Попутное и встречное шлифование плоскостей - критерии выбора, с. 66, 68 - 70, ил. 2

            Рассмотрены положительные и отрицательные стороны плоского попутного и встречного шлифования, о которых до сих пор не существует единого мнения. Исследования показали, что пиковая температура выше при попутном шлифовании (отсюда и шире зона прижогов), но растете она медленнее, чем при встречном, но возникающие при этом усилия выше на 80 %. При встречном шлифовании шероховатость поверхности выше в начале зоны контакта, а при попутном - в конце. В качестве рекомендации предлагается при глубинном шлифовании  обязательно использовать попутный метод, исходя в других случаях шлифования из материала заготовки, характеристик круга и условий охлаждения.

Pahud P. Шестикоординатный заточный станок с гидростатическими направляющими для осей вращения и перемещения, а также шпиндельных опор, с. 72, 74 - 76, ил. 3

            Подробно рассмотрены конструктивные особенности первого в мире станка целиком на гидростатических направляющих, показаны его преимущества при эксплуатации, в том числе  отсутствие износа подвижных узлов, а  также преимущества, получаемые в результате эксплуатации этого станка. В их числе: более низкая себестоимость шлифования одного инструмента из-за более высокого съема припуска, лучшее качество получаемой поверхности вследствие более высокого (почти в 10 раз) демпфирования, увеличения стойкости круга, большая  тепловая стабильность станка и, как следствие, более высокое качество затачиваемого инструмента.

Augustus E. Опыт американских заводов по обработке никелевых, кобальтовых и титановых сплавов, с. 76, 78 - 80, ил. 3

            Отмечено, что опыт многих предприятий атомной и авиационной промышленности США показывает, что оптимальными при обработке указанных сплавов являются твердосплавные  инструменты с покрытиями, армированная керамика и пластины из поликристаллического КНБ. Приведены режимы резания этими инструментами, условия охлаждения в процессе обработки, параметры неперетачиваемых пластин для выполнения черновых и чистовых операций.

Nordhell W. Модернизация систем размерного контроля на станках, с. 82, 84, 86, ил. 1

            Отмечено, что на многих американских заводах системы размерного, в частности активного, контроля имеют возраст  10 и более лет и не оснащены системой компенсации погрешностей, что отрицательно отражается на качестве продукции. Системы модернизуют в том случае, если стоимость модернизированной системы не превышает 60 % стоимости новой. Показано, что после  модернизации брак уменьшается на 20 ÷ 40 %, количество переделок - на 60 % и простои этих систем на 30 ÷ 40 %.  Окупаемость достигается через 6 недель. Приведены конструктивные и эксплуатационные  характеристики устройства размерного контроля SC3 фирмы Samsomatic, предлагаемого ею в качестве замены.

 

Cutting Tool Engineering (N. 7, V. 56, 2004, США)

Kennedy B. Стратегия  минимизации контроля вибраций при высокоскоростном фрезеровании, с. 28, 30 - 35, ил. 5

            Отмечено, что одним из важнейших условий контроля вибраций при фрезеровании является поддержание постоянства толщины стружки или поглощение энергии, порождающей вибрацию, либо изменение ее направления. Приведены основные компоненты системы станок – инструмент, от которых в первую очередь зависит появление вибраций в­ шпинделе, инструменте и месте их стыка с конусами. Подробно разбираются причины вибраций и, что особенно важно, даются практические рекомендации по их предотвращению и устранению для каждого из указанных компонентов и для системы в целом.

Woods S. Калибры для проверки отверстий, с. 36, 38 ­­- 41, ил. 5 ­ 

            Рассмотрены виды и конструкции калибров различных фирм, применяемые на американских заводах для измерения гладких отверстий, в том числе с установленными на этих калибрах индикаторами. Проведен сравнительный анализ двух- и трехточечных калибров и показаны области их преимущественного применения, показаны также ошибки, часто встречающиеся при измерениях этими калибрами, и даны рекомендации по их предотвращению.

Michael P. Способы повышения эффективности охлаждения при шлифовании, с. 42, 44 - 46, ил. 1, табл. 1

            Отмечено, что СОЖ на базе воды применяют при бесцентровом, круглом и плоском шлифовании, когда глубина резания не более 0,05 мм, а чистые минеральные масла - при глубинном с глубиной резания от 0,1 до 30 мм и достижении температуры в зоне резания до 600 0С. Показана номограмма выбора вязкости таких масел в зависимости от скорости и зернистости круга и выведена соответствующая формула: вязкость (сСт) = 0,000033 скорости вращения круга (м/с) х 0,6 зернистости (мкм). Приведены рекомендации по выбору вязкости масел при шлифовании турбинных лопаток, чугунных кулачковых валов, быстрорежущих инструментов и зубчатых колес коробок передач и режимов их шлифования.

 Richter A. Угловые шпиндельные головки - конструкции, области применения и экономическая эффективность, с. 48, 50 - 53, ил. 3

            Рассмотрены конструкции универсальных угловых головок с различными приводами, выполняющих такие операции, которые невозможно, а иногда невыгодно, выполнять другими инструментами, способы их установки на многих станках и повышения жесткости при эксплуатации. Эти операции показаны применительно к изготовлению ряда сложных деталей. Приведены основанные на опыте шести американских фирм-изготовителей головок практические рекомендации по их выбору в зависимости от конфигурации заготовок и характеристик обрабатываемого материала.

Field R. Как получить высокое качество поверхности деталей при высокоскоростной обработке, с. 54, 56 - 58, ил. 5

            Подробно рассмотрены способы чернового и чистового фрезерования различных компонентов деталей (карманы, плоскости, глубокие пазы) с точки зрения получения высокого качества их поверхностей. Отмечено, что наилучшие результаты получают при попутном фрезеровании, причем припуск должен быть в пределах 1 -  3 % диаметра фрезы (лучше 2 %), а ее вылет (для цельных твердосплавных и обязательно подвергнутых балансировке фрез) не должен превышать 6 диаметров. Приведены также простые и надежные рекомендации по выбору скорости подачи и величине подачи на зуб.

Cutting Tool Engineering. 2004. V. 56. Nr. 6 

Тема номера: сверхтвердые абразивные материалы и инструменты

Richter A. Инструменты из поликристаллического алмаза (ПКА), с. 28, 30, 31, 33, ил. 4

            Сообщается, что в большинстве случаев для инструментов из ПКА, работающих обычно без СОЖ, рекомендуются нулевой или слегка положительный (5 ¸ 80) передний угол и задний, равный 10 ¸ 130, и только для твердосплавных фрез эти углы увеличиваются соответственно до 15 ¸ 200 и 20 ¸ 250. Рассмотрены различные виды ПКА, выпускаемых четырьмя американскими фирмами - бимодальные и многомодальные. Приведены практические различия между ними, причем оптимальным оказался четырехмодальный тип ПКА, используемый в основном для фрезерования высоколегированных сталей и сплавов.

Novak D. Как  напаивать поликристаллический КНБ на твердый сплав?, с. 34, 36, ил. 2

            Рассмотрено два способа высокотемпературного напаивания пластин из дорогостоящего поликристаллического КНБ на твердосплавную подложку:  общепринятый индукционный и новый вакуумный. Последний требует более высоких температур нагрева при пайке и более чистых исходных материалов, но обеспечивает возможность  инструментам из поликристаллического КНБ работать без  СОЖ.

Stormes Ch. Преимущества фенольно-полимерной связки для кругов из сверхтвердых материалов, с. 38, 41,42, ил. 3, табл. 1

            Показаны значительные преимущества кругов с открытой структурой из сверхтвердых материалов с фенольно-полимерной связкой по сравнению с кругами с полиимидной связкой, особенно при глубинном шлифовании и шлифовании канавок у твердосплавного режущего инструмента. Кроме того, такие круги не только дешевле, но и хорошо выдерживают длительное воздействие СОЖ с большим количеством масляных присадок, а при почти вдвое больших подачах по сравнению с кругами с полиимидной связкой (но при одинаковом износе) существенно снижают время шлифования. 

Kennedy B. Точение крупных деталей, с. 46, 48 - 50, 52, 53, ил. 4

            Рассмотрены особенности точения крупных (длиной до 30 м и массой до 100 т) деталей в различных американских компаниях энергетического и строительного машиностроения. Показана методика установки таких деталей на станок и описано применяемое оборудование, в том числе станки, изготовленные в России. Приведены режимы резания и получаемые точности (в среднем ± 0,125 мм) в зависимости от обрабатываемого диаметра и длины.

Endres M. Как выбирать установку для очистки деталей?, с. 54, 56 – 59, ил. 4,табл.1

Подробно рассмотрены четыре метода очистки деталей: механический, растворением, с помощью химической реакции и смыванием, используемых по отдельности или в сочетании. Приведены требования к каждому методу, их преимущества и недостатки, а также важнейшие области применения. Отмечено постепенное распространение на американских предприятиях установок для автоматической очистки, заменяющих ручные, причем с рециркуляцией очищающей жидкости. Приведены характеристики химических и механических средств для очистки и даны технико-экономические рекомендации по выбору этих установок. 

Farnut G. Моноблочная инструментальная оснастка: за и против, с. 60, 62 - 65, 52, 53, ил. 3

            Приведены результаты сравнительного анализа традиционной и моноблочной инструментальной оснастки, преимущественно для фрезерования. Отмечено, что моноблочная оснастка, обладая значительно более высокой жесткостью, в отличие от традиционной может обеспечивать идеальную балансировку фрез и их вращение с очень высокими скоростями. Однако в связи с ее почти втрое большей стоимостью фирмам необходимо каждый раз просчитывать экономическую эффективность такой оснастки в сравнении со стоимостью станка.

Richter A. Новая система охлаждения для токарных станков, с. 88, ил. 1

            Сообщается о готовности к практическому применению на токарных, а возможно и на фрезерных и сверлильных станках системы ICEFLY охлаждения жидким азотом, разработанной фирмой Air Products and Chemicals. В зону обработки инструментальной и цементованной стали, а также чугунов твердостью порядка 40 НRC подается жидкий азот с минутным расходом 0,2 - 1,2 кг. В результате режимы резания резцами с керамическими пластинами можно увеличить почти вдвое. Отсутствие вследствие испарения азота проблем с окружающей средой позволяет обрабатывать таким способом медицинские детали, требующие особой чистоты.

Cutting Tool Engineering. N. 4, Vol. 56, 2004, США

Richter A.  Обзор конструкций поворотных столов станков, с. 32, 34 - 37, ил. 4.

            Рассмотрены наиболее часто применяемые конструкции и приведены примеры технической и экономической эффективности использования для обрабатывающих центров поворотных и поворотно-наклоняемых столов с горизонтальными и вертикальными осями вращения. Изложены основные направления применения этих столов, стоимость которых в зависимости от размера и сложности исполнения составляет порядка 7 000 долл. Раскрыты преимущества и перспективы использования в этих столах высокомоментных двигателей.

Zurek G. Возможности фрезерования закаленных сталей на высокоскоростных обрабатывающих центрах, с. 38, 40 - 43, ил. 4, табл 1.

            Рассмотрены основные требования, которые предъявляют потребители к обрабатывающим системам, предназначаемым для фрезерования закаленных сталей твердостью до 60НRC (в первую очередь жесткость), инструментальному патрону (биение и радиальная жесткость), режущему инструменту, включая его покрытие (минимально требуемая длина, число зубьев не менее четырех и угол винтовой канавки на менее 300), средствам охлаждения, чаще всего охлажденному сжатому воздуху или масловоздушной смеси и системам CAD/CAM. Отмечено, что лишь при соблюдении этих подробно описанных требований можно с высокими скоростями фрезеровать закаленные стали.

Kennedy B. Порошковые детали, получаемые спеканием: свойства и перспективы использования, с. 50, 52 - 54, 56, ил. 3.

Отмечено, что получаемые из карбидов спеканием порошковые детали имеют форму, близкую к окончательной, и поэтому требуют лишь незначительной механической обработки. Эту обработку производят инструментами из поликристаллического КНБ, поскольку он имеет наибольшую стойкость  к истирающему действию порошкового материала. Для его фрезерования рекомендуют скорость резания порядка 180 - 200 м/мин и подачи 0,1 - 1,5 мм/зуб. Приведены также режимы резания для его сверления, развертывания и точения.

 Fornum G. Индивидуальный подбор СОЖ, с. 58, 60, 62, 64, 66, ил. 3.

Рассмотрены принципы подбора СОЖ для обработки конкретных материалов, например бронзы, меди и латуни, алюминия, причем СОЖ для алюминия и его сплавов, применяемых в автомобильной промышленности, и СОЖ для алюминия, используемого в авиационных деталях. Такой подбор американские фирмы-производители СОЖ выполняют с учетом методов, предполагаемых режимов резания, а в отдельных случаях и станка, на котором будет производиться обработка. Описаны наиболее эффективные СОЖ, выпускаемые рядом фирм, и их назначение. Даны рекомендации по подбору соответствующих СОЖ.

 

Cutting Tool Engineering N. 5, Vol. 56, 2004, США

Тема номера: обработка деталей медицинского назначения

Richter A. Особенности изготовления медицинских деталей из титановых сплавов, с. 28, 30 - 33, ил. 3

            Поскольку медицинские детали из титановых сплавов (имплантанты, хирургические инструменты и т.д.) имеют небольшие размеры, для них наряду с общими правилами и условиями обработки титана действуют и особые рекомендации, например, у резцов должны быть обязательно установлены стружколомы с передним углом 12 - 200, причем положительный угол обе6спечивает более плавное резание, чем отрицательный, а у концевых фрез при обязательном попутном фрезеровании) должны быть максимально короткие стружечные канавки и специальное покрытие, которое может выдерживать температуры нагрева до 1000 0С.

 Kennedy B. Опыт корпорации UTI по изготовлению титановых медицинских инструментов, с. 34, 36, 38 - 40, ил. 4

            Сообщается, что большинство инструментов корпорация изготавливает из титановых сплавов, поэтому имеет большой опыт их обработки, особенно на одношпиндельных токарных автоматах, и подбора оптимальной величины партии, а также расчета стоимости обработки. Приведены ее рекомендации относительно оптимальных величин партий титановых деталей в зависимости от сложности их изготовления.

 Landgraf G. Выбрасывать затупившиеся инструменты или перетачивать их?, с. 42, 44 - 47, ил. 3

            Отмечено, что во многих случаях стойкость переточенных инструментов, особенно из быстрорежущей стали, значительно ниже стойкости новых, поэтому на многих фирмах инструменты не перетачивают, а сразу заменяют новыми. Описана методика, применяемая Американским центром прецизионной заточки, по доведению стойкости заточенных инструментов до стойкости новых. С этой целью для заточки использовали специально разработанные режимы и СОЖ на базе минеральных масел, а также новые покрытия (AlTiN). Приведены расчеты, при каком количестве затачиваемых инструментов этот процесс становится эффективнее закупки новых.

Erickson R. Расчет стоимости модульных инструментов для многофункциональных станков, с. 48, 50 - 53, ил. 4

            Рассмотрены приемы, позволяющие свести к минимуму число конусов и адаптеров для инструментов, устанавливаемых на токарно-фрезерных центрах. Приведена средняя стоимость этих инструментов (как для наружной, так и для внутренней обработки) из расчета на станок в зависимости от их числа, сложности, типа конуса, а также конструкции станка. Наличие у него, например осей Y и С существенно повышает количество и общую стоимость инструментальной оснастки. Показаны факторы, в наибольшей мере определяющие показатели эффективности эксплуатации станка при использовании модульной инструментальной оснастки.

Doren M. Торцевые поводки: новый подход, с. 54, 56, 58, 60, ил. 4

            Рассмотрены новые конструкции поводковых устройств применяемых для токарных и круглошлифовальных операций и оснащенных различными компенсационными устройствами. Отмечено, что с их помощью в отдельных случаях можно наполовину снизить время наладки.

Woods S. Внедрение твердого фрезерования на заводах по производству пресс-форм и штампов, с. 62, 64, 66, ил. 4

            Отмечается все более широкое внедрение твердого фрезерования на заводах США при изготовлении пресс-форм и штампов и описаны трудности, возникающие вследствие недостаточного знания техническим персоналом возможностей металлообрабатывающего оборудования и опыта операторов при его эксплуатации. Приведены систематизированные предложения ряда американских фирм по оптимизации выбора соответствующего оборудования, совмещенной с одновременным обучением обслуживающего персонала.

Cutting Tool Engineering. 2004. V. 56. Nr. 3

Тема номера: механическая обработка в авиационной промышленности

Kennedy B. Особенности проведения механической обработки на предприятиях-поставщиках авиационной промышленности, с. 34, 36 – 40, ил. 3.

Сообщается, что средний годовой выпуск деталей на этих предприятиях со средним числом занятых порядка 75 человек колеблется в пределах от 5 ¸20 до нескольких сотен штук, что предопределяет повышенную гибкость используемого и закупаемого ими механического оборудования. Приведены примеры наиболее востребованных характеристик этого оборудования и способы повышения его экономической эффективности в условиях повышенных требований к качеству обработки. Один из таких способов - приобретение многофункциональных станков.

Woods S. Опыт изготовления деталей для военных самолетов и ракет, с. 42, 44 – 47, 50, ил. 5.

Описана организация производства на американской фирме Kemco Tool & Machine Co. с числом занятых 60 чел. по выпуску разнообразных деталей для военных самолетов и ракет. Производство осуществляется с обязательным соблюдением очень строгих военных стандартов MIL. Показаны представляющие интерес для российских специалистов способы конкретной реализации этих стандартов на практике, а также описаны меры, предпринимаемые фирмой для повышения экономичности производства.

Landgraf G. Рекомендации по механической обработке композитов в авиационной промышленности, с. 52, 54, 56, 58 – 60, ил. 4.

Сообщается, что в самолете А380 фирмы Airbus Industries около 40 % деталей будет выполнено из композитов, что предопределяет повышенный интерес к их механической обработке, особенно к обработке композитов, армированных различными волокнами. Отмечено, что наиболее эффективны в этом случае инструменты из поликристаллического алмаза, в том числе  шлифовальные круги, работающие с высокой частотой вращения (18 000 – 36 000 мин-1) и при низких подачах. Приведены рекомендации по выбору их геометрии. Обработка композитов ведется обычно с охлаждением, хотя во многих случаях оно ухудшает их структурные свойства. Приведены усредненные режимы абразивно-струйной обработки композитов (давление воды свыше 4000 бар, диаметр алмазного сопла около 0,25 мм), в отдельных случаях единственного способа получения некоторых деталей.

Greulich F. Использование дисковых пил на токарных станках, с. 61 – 63, ил. 3.

Сообщается, что дисковые пилы, в том числе их набор на одной оправке, можно использовать не только для отрезки, но и для прорезания канавок, пазов и т.д. Кроме того, эти пилы устанавливают в инструментальных головках и магазинах с самостоятельным приводом и эксплуатируют с обильным охлаждением. Их производительность в 2 ¸ 2,2 раза выше, чем обычных резцов. Приведены подробные рекомендации по выбору диаметра, ширины и числа зубьев пил, а также их геометрических параметров.

Программное обеспечение MBMR фирмы Delphi для моделирования механической обработки, с. 69, 70, 72, 73, ил. 3.

Сообщается, что с помощью этого обеспечения производится расчет сил, действующих при механической обработке. Он происходит путем сравнения точного представления номинальных параметров стружки с непрерывно обновляемой базой данных, эмпирически получаемых при обработке. После этого программа MBMR на базе Windows моделирует процесс резания, включая анализ причин отклонений в зажимных приспособлениях, и на основании полученной информации определяются оптимальные параметры резания с изменением, например, траектории фрезерования и получением такой траектории, при которой усилия, воздействующие на фрезу, будут минимальными. Моделируются такие процессы как точение, сверление, торцовое и концевое фрезерование.

Cutting Tool Engineering. 2004. V. 56. Nr. 2

Dzierwa R. Высокоскоростная обработка графитизированного чугуна в автомобильной промышленности, с. 28, 30 - 34, ил. 3.

            Сообщается об улучшенных физико-механических свойствах графитизированного чугуна и на примере ряда автомобильных деталей описаны трудности его обработки, в частности, глубокого сверления и фрезерования. В качестве оптимального решения предлагаются сборные инструменты из керамики Si3N4 с круглыми вращающимися пластинами диаметром порядка 26 мм. Приведены режимы резания этими инструментами и их стоимость в зависимости от размеров и типа.

Kennedy B. Электромагнитные зажимные устройства при механической обработке, с. 36, 38 - 41, 56, ил. 4.

Описаны эксплуатационные возможности и конструкции наиболее часто используемых при механической обработке электромагнитных зажимных патронов, их размеры и преимущества по сравнению с обычными магнитными. Показаны наиболее эффективные области применения - на плоскошлифовальных станках и обрабатывающих центрах при одновременном креплении нескольких заготовок. Сообщается о максимальных усилиях, развиваемых такими патронами, и ограничениях по зажимаемым материалам.

Richter A.  Малые резьбовые фрезы, с. 42, 44 - 46, ил. 4, табл. 1.

            Описаны существующие конструкции и преимущества цельных твердосплавных имеющих покрытия резьбовых фрез малого диаметра (порядка 1,5 - 2,0 мм) по сравнению с метчиками, особенно при нарезании резьб во взаимно пересекающихся и глухих отверстиях. Для таких фрез рекомендуется соотношение глубины нарезаемого отверстия и его диаметра от 1,5 : 1 до 2 :1. Однако такие фрезы примерно в 7 раз дороже соответствующих метчиков и поэтому их доля на рынке резьбового инструмента составляет порядка 5 %, а для отверстий диаметром менее 10 мм - от 1 до 2 %. Приведены рекомендации по эксплуатации этих фрез и сводная таблица по режимам резания в зависимости от обрабатываемого материала, причем отмечено, что скорость резания в цветных металлах более чем в 3 раза выше, чем в стали.

Myers D. Есть ли смысл перепаивать пластины из поликристаллического алмаза?, с. 47, 49, 50, ил. 3, табл. 1.

            Приведены графические расчеты и результаты экспериментов, позволяющие сделать вывод, что перепаивание пластин из поликристаллического алмаза фактически не дает экономии и не повышает производительности обработки, причем чем большее число раз перепаивалась пластина, тем больше были потери в производительности.

 

Cutting Tool Engineering. 2004. V. 56. Nr. 1 

Landgraf G. Основные факторы, влияющие на выбор способа обработки - всухую или с применением СОЖ, с. 30 - 34, ил. 4.

            Рассматриваются основные соображения, влияющие на выбор точения, сверления и фрезерования всухую или с применением СОЖ (в том числе с минимальным), и причины, включая экономические, по которым сухая обработка распространяется в США ускоренными темпами. К ним относятся в первую очередь ликвидация расходов на подачу и утилизацию СОЖ, а также повышение производительности и увеличение стойкости режущих инструментов вследствие появления новых материалов и покрытий, позволяющих увеличить режимы резания. Даны рекомендации по упрощению выполнения сухого сверления. Наиболее легко обрабатывается всухую чугун, несколько труднее углеродистая сталь, еще труднее коррозионно-стойкая, для которой наиболее эффективна обработка с минимальным количеством СОЖ, причем микрозернистыми твердыми сплавами с толстослойными покрытиями.

Rubemeyer M. et al. Эффективность разверток как фактор повышения качества обработки, с. 36, 38 - 41, ил. 4.

            Приведены сведения о конструкции современных разверток - регулируемых и нерегулируемых, быстрорежущих (в том числе с кобальтом) и твердосплавных (цельных, с насадными головками и припаянными пластинами), а также о постоянно расширяющихся областях их применения. Сообщается о рекомендуемых покрытиях и режимах развертывания для каждого типа разверток, в том числе с подачей СОЖ через центральное отверстие.

 Richter A. Что ждет американскую металлообрабатывающую промышленность в 2004 г.? с. 46, 48, табл. 4.

            Приведены результаты опроса мелких, средних и крупных американских фирм относительно технических и финансовых перспектив на 2004 г. На основании 224 ответов преимущественно от мелких и средних предприятий очевидно, что в среднем каждая фирма планирует потратить на закупку станков около 132 тыс. долл. и примерно 52 тыс. долл. на закупку инструментов. Средняя окупаемость затрат составит при этом 2,32 года.

 Sheriff G. Новое оборудование для лазерной маркировки, с. 54, 56 - 58, ил. 5

            Описано новое оборудование на рынке США для лазерной маркировки на базе Nd:YAG-, CO2- и волоконно-оптических лазеров, для которых требуются однофазное напряжение (110 В) и воздушное охлаждение. Приведены основные конструктивные и эксплуатационные характеристики этих лазеров в зависимости от их типа, в том числе по технике безопасности, и оптимальные области применения маркировочного оборудования на их базе. Приводятся скорости маркировки для различных типов оборудования.

Cutting Tool Engineering. 2003. V. 55. Nr. 12 

  Richter A. Покрытия из дисульфида молибдена как оптимальные для инструментов для обработки алюминиевых, титановых и никелевых сплавов, с. 36, 38, ил. 3, табл. 1

            Кратко описаны основные физико-химические свойства дисульфида молибдена. Отмечено, что нерастворимые в воде покрытия из MoS2, наносимые на другие, более твердые покрытия (TiN и TiCN, TiAlM) PVD-методом и имеющие толщину 1мкм, лучше других покрытий подходят для инструментов для сверлении малых и глубоких отверстий, развертывания, резьбонарезания, зубофрезерования и протягивания заготовок из алюминиевых, титановых и никелевых сплавов, в том числе при обработке вручную. Такие покрытия являются альтернативой смазыванию при трении конструкционных деталей, находящихся под нагрузкой и предотвращают спекание. Приведены примеры использования этих покрытий на различных предприятиях.

Olbrantz M. et al. Новое оборудование для нанесения TiCN и TiAlN- покрытий PVD-методом, с. 39 - 41, ил. 5

            Отмечено, что в настоящее время доля режущих инструментов с покрытиями TiCN и TiAlN составляет почти половину всех выпускаемых в мире инструментов, причем все больше увеличивается объем получаемых PVD-методом покрытий AlTiN, в которых содержание Al превышает 50 %, что идеально для сухой высокоскоростной обработки закаленных сталей, отбеленных чугунов, титановых сплавов. Подробно рассмотрен принцип действия и конструкция новой установки мод. π 80 стоимостью 500 000 долл. американской фирмы Platit для нанесения PVD-методом тонкослойных термоустойчивых (до 1100 0С) нанокомпозитных покрытий. Ее основные преимущества – универсальность, высокое качество наносимых покрытий и высокая скорость их нанесения.

 Kennedy B. Технико-экономические критерии выбора и модернизации токарных станков для малых предприятий, с. 47 - 50, ил. 4

            Всесторонне проанализированы возможные технические и экономические варианты покупки и модернизации небольших токарных станков стоимостью порядка 20 ¸ 25 тыс. долл., в том числе оснащаемых системами ЧПУ. Даны практические рекомендации с приведением конкретных цен, показано, в каких случаях необходимо покупать новые станки, а в каких - подержанные или модернизировать собственные. Отмечена подтверждаемая экономическими расчетами нецелесообразность оснащения при модернизации станка с ручным управлением устройством ЧПУ, в том числе с учетом недостатка на предприятиях квалифицированных кадров.

Cutting Tool Engineering. 2003. V. 55. Nr. 11

 Путеводитель по американской металлообработке. Публикуется ежегодно (165 стр.)

Обзор предназначен для потребителей продукции американской металлообрабатывающей промышленности в 2004 г. сообщаются сведения о более  чем 30 000 изделий и услуг по 11 основным категориям, которые предлагаются почти 1500 фирмами-производителями и дистрибьюторами по 190 группам и 420 разделам. Приведена контактная информация о 1500 производителях, работающих в металлообрабатывающей промышленности и примерно о 400 дистрибьюторах, включающая их адреса, веб-сайты и фамилии руководства, в том числе менеджеров по рекламе и сбыту. В качестве приложения опубликованы расширенный толковый словарь актуальных терминов по металлообработке (30 стр.) и список названий 55 американских организаций, работающих в области металлообработки вместе с их сокращениями. Следует отметить более чем 13 %-ное сокращение числа производителей по сравнению со списком на 2003 г., что подтверждает реальное ухудшение ситуации в американской металлообработке.

Cutting Tool Engineering. 2003. V. 55. Nr. 10

Kennedy B. Опыт эксплуатации одношпиндельных токарных автоматов с ЧПУ и подвижной передней бабкой на фирме Northern Precision, с. 28, 30 - 32, ил. 5 

             Отмечены причины неуклонного роста продаж одношпиндельных токарных автоматов с ЧПУ в США, несмотря на общий спад производства, в числе которых возможность изготовления миниатюрных сложных деталей, например мелкомодульных зубчатых колес, спрос на которые постоянно растет, партиями в среднем от 1000 до 10 000 штук и относительная простота эксплуатации. Число операций на одном станке достигает 15, а инструментов - 13. На программирование обработки детали тратится в среднем 6 ч, на наладку - 8 – 9 ч, а среднее время обработки составляет три минуты при достигаемой точности ±12,5 мкм.

McNamara D. Новые возможности врезного фрезерования с вертикальной подачей, с. 44, 46, 47, ил. 2

            Отмечены четыре основных преимущества врезного фрезерования при черновой или получистовой обработке, позволяющие по сравнению с обычным почти наполовину сократить время съема припуска, в том числе при обработке турбинных лопаток, на 3- или 4- координатных станках, причем без появления вибраций или деформаций. Число зубьев у фрезы диаметром 20 мм обычно равно двум, а у фрезы диаметром 125 мм достигает восьми.  Угол в плане у врезных фрез выбирают обычно в пределах 870 - 900, а подачи колеблются от 0,08 до 0,25 мм/зуб. Приведены критерии выбора параметров врезного фрезерования для различных случаев обработки.

 Woods S. Особенности применения торцевых фрез большого диаметра, с. 48, 50 - 52, ил. 5

            Рассмотрены основные существующие конструкции крупных торцевых фрез (диаметром свыше 200 мм), приведены некоторые методы решения их важнейших проблем (повышение предельной частоты вращения и снижение массы балансировки в процессе обработки), для чего в последнее время корпуса многих фрез стали делать из алюминиевых сплавов. Отмечено, что эти дорогостоящие фрезы при диаметре свыше 300 мм в случае значительного износа обычно подвергают ремонту. 

Сравнительный технико-экономический анализ координатно-измерительных машин с одним и несколькими датчиками, с. 53 - 56, ил. 2

            Приведены результате анализа измерительных машин с одним и несколькими датчиками, показывающие, что при несколько меньшей точности и существенно большей стоимости (в 1,25 - 2 раза) машины с несколькими датчиками значительно более универсальны и  производительны, а в целом и более экономичны. Рассмотрены случаи преимущественного выбора машин с несколькими датчиками.

Cutting Tool Engineering. 2003. V. 55. Nr. 9 

Тема номера: изготовление автомобильных деталей

Kennedy B. Трудные времена для американских  инструментальщиков, с. 32, 34 - 36. 38, 71, ил. 3

          Рассмотрены различные методы, которыми автопроизводители ради снижения издержек производства воздействуют на инструментальщиков. Среди них - снижение цены закупаемого инструмента (в некоторых случаях до 10 %), существенное ускорение сроков поставок при одновременном снижении объемов партий. Отмечено, что иногда снижение цены инструмента оборачивается ухудшением качества обрабатываемых деталей.

Moon D. Возможности экономии на операциях металлообработки в автомобильной промышленности, с. 40, 44, 46, 48, 50, ил. 3, табл. 2

         Сообщается, что наиболее вероятными направлениями экономии в автомобильной промышленности при механической обработке являются станки, режущие инструменты и абразивные круги, СОЖ вместе с системами ее фильтрации и подачи, материалы заготовок. Приведены технико-экономические расчеты, показывающие на примерах получения отверстий, какой конкретной экономии можно достичь при оптимальном использовании каждого из указанных компонентов, в том числе при их сочетании.

Richter A. Практические рекомендации по работе на ленточно-пильных станках, с. 52, 54 - 56, ил. 1, табл. 1

          Приведены основные моменты, на которые следует обращать внимание при подготовке ленточно-пильного станка. В их числе можно назвать направляющие, точность центрирования в горизонтальном и вертикальном направлениях, состояние пилы, уровень гидравлической жидкости, а также качество СОЖ и скорость ее подачи. Приведено 13 проблем, приводящих к некачественной работе и преждевременному выходу из строя и поломке ленточных пил, показаны причины их возникновения и способы решения. Особое внимание следует уделять состоянию стружки, по виду которой можно определить качество резки.

Fabry D. Практические рекомендации по прорезанию канавок, отрезанию и обработке торцов на токарных станках, с. 58, 60 - 62, 64, ил. 4

          Приведены и обоснованы рекомендации по выбору геометрии режущей пластины, окружной скорости заготовки и радиальной подачи. Показаны сравнительные характеристики пластин различных форм и геометрий и отмечены наиболее эффективные. Показан оптимальный диапазон окружных скоростей и подач для различных материалов и состояний заготовок.

Deren M. Сравнительная оценка возможностей растачивания и кругового фрезерования отверстий, с. 66, 68, 70, ил. 1, табл. 5.

            Приведена принятая на многих американских предприятиях схема выполнения кругового фрезерования цельными твердосплавными концевыми фрезами. Отмечено, что оно наиболее эффективно при отношении глубины отверстия к его диаметру порядка 2 : 1 (при растачивании это соотношение составляет 4 : 1), а получаемые точности составляют примерно 12,5 мкм и нередко достигают 8 - 10 мкм. Однако в этом случае критически важной является жесткость станка и его основных компонентов. Более высокие точности получают только при растачивании. Дано несколько практических рекомендаций по круговому фрезерованию и растачиванию, при котором в качестве предварительной операции также возможно круговое фрезерование.

Cutting Tool Engineering. 2003. V. 55. Nr. 8  

Kennedy B. Повышение скоростей подач при точении - как один из эффективных способов увеличения его производительности, с. 24, 26 - 29, ил. 3

Отмечено, что 20 %-ное увеличение подачи может во многих случаях на 15 % и более снизить стоимость изготовления ряда деталей. Однако при таком увеличении возникают проблемы с качеством поверхности деталей. Приводятся несколько рекомендаций, позволяющих увеличивать подачу без ущерба для качества деталей. Среди этих рекомендаций можно отметить увеличение размеров режущих пластин (это не относится к точению длинных и тонкостенных деталей), изменение расположения пластины в резцедержателе и применение пластин типа «wiper» (это не относится к точению высоколегированных сталей, например никелевых).

Richter A. Технико-экономическое обоснование использования системы мониторинга инструментов на различных станках, с. 30, 32 - 34, 50, ил. 2

Рассмотрены важнейшие преимущества непрерывного мониторинга состояния инструмента по сравнению с их предварительной настройкой, в том числе повышение надежности, что особенно важно для крупных и дорогостоящих инструментов, снижение затрат на одну изготовленную деталь и универсальность исполнения. Показаны наиболее эффективные области применения мониторинга.

Farberov B. Алмазные сверла: конструкция и особенности эксплуатации, с. 36, 38 - 40, 42

Сообщается, что такими сверлами, имеющими возможность многократной правки, можно сверлить (при обильном охлаждении преимущественно водой, иногда воздухом под высоким давлением) высоколегированные сплавы, композиты, стекло и керамику с получением высококачественной поверхности. Рассмотрены способы настройки сверл и методы работы ими (в зависимости от сверления сквозного или глухого отверстия), при частотах вращения от 3 тыс.(для сверл диаметром 120 мм) до 25 ¸ 35 тыс. мин-1.  

Cutting Tool Engineering. 2003. V. 55. Nr. 7 

Richter A. Технико-экономическое обоснование эффективности агрегатов для утилизации стружки, с. 36, 38 - 41, ил. 4

            Описан ряд работающих в США агрегатов для переработки стружки различных металлов и сплавов, показаны их конструкция (на базе магнитного конвейера) и компоновка, а также состояние стружки, получаемой после брикетирования (обычно из нее удаляется до 99 % СОЖ). Отмечено, что такой агрегат при стоимости порядка 55 000 долл. окупается примерно через год.

Lewis B. Электроэрозионные станки для получения глубоких отверстий малого диаметра, с. 42, 44 - 47, ил. 4

            Проанализированы основные области применения, технико-экономическое обоснование, характеристики и технологические возможности электроэрозионных станков восьми работающих в мире фирм для изготовления глубоких отверстий диаметром 0,3 - 3,0 мм и глубиной 4,5 ¸ 50 мм с допуском порядка 0,12 мм в труднообрабатываемых материалах и, что очень важно, под любым углом. Эти быстродействующие станки с ручным управлением и с ЧПУ нашли особенно широкое применение в авиационной промышленности и электронике. Приведены рекомендации по их эксплуатации и назначению режимов резания в зависимости от диаметра и глубины сверления.

Badger J. Новые возможности быстрорежущей инструментальной стали, получаемой спеканием, с. 48, 50 - 52, ил. 3

            Сообщается, что полученная спеканием быстрорежущая сталь по своим технологическим качествам приближается к твердым сплавам, но лишена их хрупкости. Она более мелкозерниста, и поэтому  шлифуется значительно легче обычной быстрорежущей стали, но в 2 ¸ 5 раз дороже ее и поэтому применяется в основном для изготовления небольших инструментов очень сложной формы, работающих в условиях значительных ударных нагрузок, возникающих в основном при черновых операциях.

Gast C. Как ухаживать за хвостовиками инструментов, с. 53 - 55, ил. 4

            Сообщается, что примерно треть инструментальных оправок в устройствах смены инструментов на обрабатывающих центрах имеет различные повреждения, что, в конце концов, неблагоприятно отражается на стойкости инструментов и качестве обработки. В связи с этим даются очень полезные рекомендации по уходу и поддержанию в исправности этих державок,  инструментальных конусов, оправок, цанг и т.д., а также указываются средства ухода за ними, позволяющие предотвратить преждевременный износ и поломку.

Cutting Tool Engineering. 2003. V. 55. Nr. 6 

Kennedy B. Экономика применения инструментов из поликристаллических алмазов, с. 28. 30, 32, 34, 35, ил.3

            Отмечены основные преимущества поликристаллического алмаза как инструментального материала с размерами зерен порядка 2, 10 и 25 мкм. При этом мелко- и среднезернистые сорта алмаза рекомендуются для обработки алюминиевых сплавов с нулевым и малым содержанием кремния, а крупнозернистые - с высоким. При черновом точении этих алюминиевых сплавов подача составляет в среднем 0,38 мм/об, а при чистовом - 0,13 мм/об.

Plankey M. Критерии выбора сверл для различных соотношений глубины отверстия к его диаметру, с. 36, 38, 39, ил.1

            Сообщается, что для стандартных сверл отношение глубины отверстия к его диаметру при сверлении не превышает 4 : 1, а для сверл с параболическими канавками (с углом 36 - 380), в том числе с широкими ленточками, достигает 15 : 1 (но для материалов твердостью не выше 25 - 26 HRC). Для покрытий таких сверл используют соединения титана: нитрид, алюмо- и карбонитрид. Приведены рекомендации по выбору оптимальных режимов резания для этих сверл.

Chanly A. Устройства для ликвидации масляного тумана при высокоскоростной обработке, с. 46, 48- 51, ил.5

            Проанализированы характеристики наиболее часто применяемых в США устройств (механических и электростатических) для ликвидации масляного тумана. Этот туман оказывает более вредное воздействие при высокоскоростной обработке, чем пары СОЖ. Приведены схемы этих устройств и их цены, причем электростатические устройства, хотя и более дорогие, очищают воздух - 99,9 %, а механические со встроенными фильтрами - на 99,5 %.

Finn T. Система мониторинга процесса заточки инструментов, с. 52, 54 - 56, ил. 2

            Описана разработанная фирмой Saint-Gobain Abrasives (США) новая система FIS оптимизации параметров заточки с учетом параметров станка, материала заготовки, круга и режимов заточки. Она оснащена датчиками и преобразователями, служащими для контроля и измерения потребляемого тока. Собранные данные поступают на ПК и позволяют анализировать на дисплее различные параметры заточки с целью получения оптимальных значений. По данным ряда фирм, применение этого мониторинга позволяет на 15 % снизить энергию, потребляемую при заточке.

Cutting Tool Engineering. 2003. V. 55. Nr. 5  

Тема номера: обработка медицинских деталей

Lewis B. Оптимальное оборудование для изготовления медицинских деталей, с. 30, 32 – 35, ил. 4

            Рассмотрены технические и экономические особенности изготовления медицинских изделий. Проанализирована структура станочного оборудования, которым оснащен ряд заводов- производителей медицинских приборов и инструментов. Отмечено, что в связи со значительными размерами и партиями изделий наибольшее распространение на таких заводах получили токарные автоматы, многофункциональные станки и ГПМ, содержащие от одного до трех станков, а также проволочно-вырезные электроэрозионные станки.

Kennedy B. Токарные автоматы с ЧПУ для обработки мелких медицинских деталей из труднообрабатываемых материалов, с. 36, 38, 40 – 42, ил. 3

            Показаны особенности программирования, крепления и выбора режимов обработки, приведены подробные рекомендации по обработке мелких деталей на токарных автоматах повышенной точности (в пределах 12 – 15 мкм). Отмечено, что обработка обычно ведется за один проход с максимально допустимой частотой вращения шпинделя и небольшой подачей, что позволяет стабильно удерживать высокое качество поверхности. Наиболее сложными операциями являются резьбонарезание и растачивание.

Haring J. et al. Технико-экономические преимущества глубинного шлифования с непрерывной правкой, с. 46, 48 – 52, 54, ил. 2, табл. 4

            Подробно проанализированы основные технические и экономические характеристики глубинного шлифования с непрерывной правкой по сравнению со шлифованием с периодической правкой. Приведены убедительные примеры в пользу шлифования с непрерывной правкой, в том числе по точности обработки и стоимости изготовления одной детали. Отмечено, что для такой обработки необходимы значительно более жесткие станки.

Геометрия концевых фрез с режущими пластинами, с. 56. 58, 60, 62, 63, ил. 6

            Даны рекомендации по выбору наиболее эффективных геометрических параметров режущих пластин (из любого материала) и соотношений между ними для концевых фрез средних диаметров, поскольку в зависимости от характеристик обрабатываемого материала эти параметры заметно меняются. Приведена их классификация по углам режущих кромок пластин.

Richter A. Маркировка деталей: сравнительный анализ, с. 64, 66. 68, 70, 72, ил. 5

            Приведен подробный технико-экономический анализ различных методов маркировки – электрохимического, лазерного и других, а также оборудования для реализации этих методов. Отмечено, что наиболее эффективной показала себя лазерная маркировка, обеспечивающая стабильно высокое качество маркировки деталей.

Cutting Tool Engineering. 2003. V. 55. Nr. 4 

Kennedi B. Новые разработки заточных станков, с. 32, 34 - 38, ил. 4
          
Рассмотрены некоторые конструкции заточных станков фирм Schütte, Schneerberger, Anca, Saacke, Agаthon, пользующиеся наибольшим спросом у американских потребителей. Отмечены те их особенности, которые в наибольшей мере учитывают меняющиеся требования заказчиков. Показано, что основные различия этих станков - в качестве и быстродействии программно-математического обеспечения, уровне автоматизации и универсальности при максимальной независимости от квалификации оператора. Подчеркивается, что роль ручных заточных станков в настоящее время неуклонно снижается.

Scott N. Инструменты для растачивания отверстий больших диаметров, с. 40, 42, 43, ил. 4
           
Рассмотрено несколько конструкций расточных оправок фирмы ITS для поочередной обработки отверстий диаметром 400 - 550 мм. Показана схема одной из оправок, управляемой от УЧПУ станка, с контролем радиального выдвижения обоих расточных резцов.

Lewis B. Выбор метчиков для нарезания резьбы, с. 44, 46 - 48, ил. 2 
       
Показаны малоизвестные особенности нарезания резьбы в труднообрабатываемых сталях и титановых сплавах, а также слабые места метчиков, проявляющиеся в процессе резьбонарезания. Приведены рекомендации, включая экономические и ценовые, по выбору метчиков из быстрорежущей стали с покрытием и без него при нарезании резьб в сквозных и глухих отверстиях, в том числе превышающих по длине три диаметра метчика.

Cutting Tool Engineering. 2003. V. 55. Nr. 3 

Kennedy B. Секреты успеха некоторых авиационных заводов США, с. 30, 32 - 36, 38, 39, ил. 5
         
Подробно описана организация производства на фирме Hartzell Propeller, ведущим американским производителем авиационных пропеллеров. Приведена технология их производства, в том числе с использованием пятикоординатного концевого фрезерования. Отмечены также успехи американской фирмы Pratt & Whitney и канадской Middleton Aerospace в лезвийной и абразивной обработке никелевых и титановых сплавов, рассмотрены причины сохранения и даже увеличения у них объема выпуска.
Luetjens P. et al. Новые способы врезного шлифования, с. 48, 50, 52, 54, ил. 3
         
Подробно рассмотрены получившие в последнее время известность способы врезного, в том числе бесцентрового, шлифования кругами из КНБ коленчатых, распределительных и других применяемых в автомобильной промышленности валов, а также варианты шлифования этих валов узкими кругами. Показаны их бесспорные преимущества по сравнению с твердым точением этих деталей, в частности, возможность полного шлифования валов одновременно несколькими кругами, но в то же время отмечена возможность комбинации точения со шлифованием. Это решение является оптимальным по общей стоимости процесса.

Olson L. Рекомендации по выбору шпиндельных узлов для обрабатывающих центров, с. 64, 66, 68, 70, ил. 1
          Отмечено, что несколько лет назад американские потребители в большинстве случаев предпочитали фрезерные и многоцелевые станки с частотой вращения шпинделей 6000 - 8000 мин-1 и конусом ISO 50. Подробно разбираются преимущества и недостатки мотор-шпинделей и шпинделей с ременным приводом. Отмечается, что ремонт последних происходит значительно быстрее и обходится втрое дешевле. В настоящее время чаще всего покупают станки с частотой вращения шпинделя порядка 15 000 мин-1 и максимально возможной гибкостью. Приведены практические рекомендации по выбору конструкций шпиндельных узлов станков в зависимости от серийности и типа производства, их эксплуатации и балансировке. Рассмотрены способы ликвидации вибрации шпинделей, особенно в наиболее опасном интервале частот вращения от 7500 до 10 000 мин-1.

Cutting Tool Engineering. 2003. V. 55. Nr. 2 

Dzierwa R. Обработка фрезами с вращающимися режущими пластинами, с. 28, 30 - 34, ил. 3
       Отмечены значительные преимущества по производительности и стойкости фрез с вращающимися пластинами из керамики Si3N4 или твердого сплава по сравнению с обычными фрезами при обработке блоков цилиндров из графитизированного чугуна. Приведены режимы резания такими фрезами, отмечена также их применимость для обработки титана. 

Kennedy B. Новые конструкции электромагнитных патронов, с. 36, 38 - 41, ил. 4
            Четко очерчены пределы возможностей применения электромагнитных зажимных устройств на станках. Показано, что больше всего эти устройства подходят для крепления заготовок из горяче- и холоднокатаных сталей, в меньшей степени - из чугуна. Рассмотрено несколько новых конструкций зажимных устройств, позволяющих вести высокоскоростную обработку. Отмечено, что оптимальный срок окупаемости таких устройств - один год. 

Richter A. Использование резьбовых фрез для нарезания резьбы в малых отверстиях, с. 42, 44 - 46, ил. 4
            Сообщается, что поскольку резьбовые фрезы существенно дороже метчиков, они занимают всего около 5 % мирового рынка резьбовых инструментов, причем для обработки отверстий диаметром менее 10 мм - до 2 %. Рассмотрены новые конструкции таких фрез в диапазоне малых отверстий с отношением глубины нарезаемой резьбы к диаметру фрезы (1,5 ÷ 2) : 1. В этом диапазоне фрезы значительно прочнее метчиков и обеспечивают лучший выход стружки при нарезании резьбы в глухих отверстиях, но окупаются лишь при достаточно больших партиях заготовок.

Myers D. Стоит ли заменять алмазные пластины? с. 47, 49, 50, ил. 3
            На основании многочисленных экспериментов и производственных данных установлено, что замена пластин из поликристаллического алмаза, напаянных методом высокотемпературной пайки, неэффективна, особенно во второй и последующий разы. Приведены соответствующие технико-экономические расчеты и графики зависимости стойкости и производительности напайных алмазных инструментов от числа их напаек.

Lewis B. Новая техника для производителей пресс-форм и штампов, с. 51 - 54, ил. 3
         Исходя из существенного ухудшения ситуации на американском рынке пресс-форм и штампов, их производителям предлагаются новые станки и инструменты, предназначенные для работы главным образом в этой области. Подробно описаны конструкция, допустимые режимы резания и несколько видов концевых фрез различных фирм. Отмечен высокий уровень их стойкости при обработке глубоких полостей в закаленных штамповых сталях, позволяющий в большинстве случаев исключить  использование электроэрозионных станков. Для этих целей рекомендовано также применение высокоскоростных вертикальных обрабатывающих центров фирм Mikron (XSM400), Mikron Bosiomatic (BMC12TNC) и Mori Seiki (NV5000) и прецизионного центра фирмы RokuRoku (Lighting 435).

Cutting Tool Engineering. 2003. V. 55. Nr. 1 

Kennedy B. Особенности конструкции и эксплуатации микросверл, с. 28, 30 - 32, 34, ил. 3
         Рассмотрены возможности микросверл (диаметром менее 3,2 мм), выполняемых обычно из твердого сплава, быстрорежущей и кобальтовой стали, особенности их конструкции. Отмечено, например, что наиболее сложными при сверлении такими сверлами, являются, как правило, последние 20 % глубины отверстия. Показаны многочисленные примеры выбора режимов сверления этими сверлами, выпускаемыми в основном пятью европейскими и японскими фирмами.

Dzierwa R. Новое покрытие для сверл, с. 36, 38 - 41
           Рассмотрено разработанное Стенфордским университетом покрытие MicroBlue из дисульфида вольфрама с коэффициентом трения 0,03, предназначенное для сверл и метчиков, а также фрез и резцов. Стоимость этого покрытия составляет 60 - 80 % стоимости покрытия TiN и 5O % - стоимости покрытия TiAlN, но обеспечивает более высокую стойкость инструмента, чем эти покрытия. Оно наносится непосредственно на режущие пластины, а не на другие покрытия.

Richter A. Новые преимущества старого покрытия, с. 42, 44 - 46, 34, ил. 4
         
Сообщается, что хотя покрытие АlTiN лучше других подходит для выполнения высокоскоростной, сухой или почти сухой обработки коррозионно-стойкой стали, труднообрабатываемых сплавов и титана, его свойства можно еще улучшить путем увеличения содержания алюминия в нем до 80 % (обычно оно составляет 50 %). Отмечены преимущества, получаемые в этом случае, в частности повышение стойкости и возможность увеличения режимов резания.

Deren N. Концевые фрезы из порошкового металла, с. 52, 54, ил. 1
          Рассмотрены основные преимущества фрез из полученного спеканием порошкового твердого сплава, который менее хрупок, чем литой твердый сплав и более жаропрочен, чем быстрорежущая сталь. Поэтому фрезы из этого материала  с диаметром обычно 10 -50 мм и углом спирали 350 предназначены, главным образом, для черновой обработки коррозионно-стойкой стали и титана, а их стоимость выше, чем цельных твердосплавных, и ниже, чем быстрорежущих.

 

Выпуски: 2001 - 2002 гг.2005 - 2008 гг.  и  2009 г.

 

На страницу "Обозрение зарубежных изданий"

 [На главную (homepage)]   [Статьи (Articles)]    [Выставки (Exhibitions)]   [Архив]
  [Ваши коллеги (Your colleagues)]   [Услуги (Services)]    [ Нам пишут и о нас пишут...(Letters to us and about us)] 
[Обозрение изданий (систематический каталог- Review of editions (systematic catalogue)] [
О создателях]        
[ Тематический каталог (Thematic catalogue)
]
  [Поиск по сайту (search)] [Информация о сайте (about web-site)]

Обновлено 15. 12. 12

Замечания по сайту Вы можете отправить веб-менеджеру Потаповой Г.С.  stankoinform@mail.ru