На главную страницу

Информационно-аналитический сайт по материалам зарубежной печати

По вопросам подборки информационных материалов обращаться по тел. (495) 611 21 37 и

e-mail: stankoinform@mail.ru 

Если Вы нуждаетесь в переводе, то за подробной информацией обратитесь к разделу УСЛУГИ

Annals of the CIRP

(Сборник выходит дважды в год. Статьи написаны на английском языке)

 Annals of CIRP Vol. 55. Nr. 2. 2006

Williams D. J. et al. Применение технологии сборки и автоматизированного производства в медицинской промышленности, с. 617 – 642.

      Рассматриваются возможности и технические предпосылки с точки зрения как существующих, так и разработок новых технологий сборки, контроля и автоматизации технологических процессов в медицинской и фармацевтической промышленностях.

Rajurkar K.P. et al. Микро- и нанообработка с помощью электрофизических и химических процессов, с. 643 – 666.

Рассматриваются получившие широкое распространение технические разработки в области электрофизической и химической микрообработки, а также положения стандартизации, метрологии и конструирования оборудования, относящиеся к рассматриваемым процессам микрообработки, и нетехнологические факторы, включая влияние на окружающую среду и обучение.

Brinksmeier. E. et al.  Прогресс в моделировании и имитации процесса шлифования. с. 667 – 696.

В последнее десятилетие моделирование и имитация процесса шлифования получили широкое распространение, что обусловлено нуждами промышленности. Рассматривается положение дел в этой области и анализируются возможности и ограничения представленных методов моделирования и имитации.

Monostori L. et al. Факторные системы производства, с. 697 – 720.

Расчёты на факторной основе революционным образом изменили построение  интеллектуальных и децентрализованных систем: вводятся факторы ПО и многофакторные системы, о потенциальных возможностях  производственного использования которых судят на основании углублённых исследований. Сделан вывод, что эволюция факторной технологии и производства, возможно, будет осуществляться путём передачи ее «из рук в руки».

  Hansen H. H. et al.  Макро и нанометрология, с. 721 – 744.

Необходимость в размерной микро- и нанометрологии очевидна. Критические размеры уменьшаются, а геометрическая сложность объектов производства увеличивается, что делает недостаточными возможности имеющихся технологий. Рассматриваются допущения и предложения относительно микро- и нанометрологии, полученные на основании анализа типовых задач измерения и соответствующие имеющимся измерительным средствам.

Dornfeld D. et al.  Последние достижения в микрообработке, с. 745 – 769.

    Приведен обзор некоторых основных побудительных мотивов, разработок и требований в области микропроизводства. Рассматриваются физические процессы, включая влияние материала и микроструктуры обрабатываемой детали, факторы процесса обработки, а также приводятся сведения об используемых металлорежущих станках, оснастке, датчиках, ПО и др.

Tichkiewitch. S. et al. Виртуальная исследовательская лаборатория – новый путь исследований, с. 769 – 792.

Двадцать исследовательских коллективов, включающих 220 исследователей, решили работать совместно для обеспечения более тесной интеграции, что позволит устранить не связанные между собой европейские исследования и повысить эффективность этих работ. Новая организация исследований может привести к более ясному пониманию необходимого направления исследований, улучшению их качества за счёт устранения дублирования.

Neugebauer. R. et al. Штамповка металлических листов при повышенной температуре, с. 793 – 816.

В свете требований к существенному снижению массы детали в автомобильной промышленности всё более важным становится использование лёгких материалов. К сожалению, этим материалам присуща ограниченная деформируемость в холодном состоянии. Именно из-за этого производство крупных, сложных деталей из листового материала методом формования часто приводит к неизбежному увеличению затрат. В качестве потенциального решения названной выше проблемы предлагается выполнять операции штамповки (формование) при повышенных температурах.

Fleischer. J. et al. Манипуляции с обрабатываемой деталью и инструментом на металлорежущих станках, с. 817 – 840.

В последнее время многие исследователи прилагают значительные усилия для понимания процесса резания с точки зрения механики, возможностей и конструкции. Представлены пути достижения технологической эффективности систем манипуляции с обрабатываемой деталью и режущим инструментом, дан обзор существующего положения дел, анализируются последние достижения в этой области и детально перечисляются требования для систем будущего.

Danzebrink H.-U. et al. Новшества сканирующего микроскопа для размерной метрологии. с. 841 – 865

Сообщается о состоянии дел в области сканирующих микроскопов для размерной метрологии. Описываются последние достижения национальных метрологических институтов и других организаций по улучшению процедуры калибровки, трассировки, уменьшению неопределённости результатов измерения, гарантии постоянства результатов измерения и расширению области применения.  

Annals of the CIRP. Vol. 55. Nr. 1. 2006

55-я Генеральная ассамблея

Секция «Сборочные работы»

Watanabe A. et al. Метод кинематической калибровки промышленных роботов с использованием автономного визуального измерения, с. 1 – 6.

Arai T. et al. Повышение эффективности сборочных узлов, получаемых с помощью роботов с контролируемым рабочим усилием. Создание параметров контроля демпфирования, учитывающих время цикла, с. 7 – 10.

Hesselbach J. et al. Сборка гибридных микросистем с использованием сборочных систем с объёмным оптическим датчиком, с. 11 – 14.

Kim S. G. Сборка с трансплантацией нанотрубопроводов из углерода, с. 15 – 18.

Hu S. J. et al. Моделирование и контроль упругих сборочных систем, с. 19 -22.

Bley H. et al. Планирование сборочных операций с учётом вариантности, с. 23 – 28.

Krüger J. et al. Научно и технически обоснованные системы гибких сборочных операций, 29 – 32.

Consiglio S. et al. Развитие дуотермического процесса пайки, с. 33 – 37.  

Kara S. et al. Выбор последовательности разборки: методология разборки изделий по окончании их срока службы, с. 37 – 40.

Umeda Y. et al. Анализ возможности повторного использования на основании «Маргинальной степени использования», с. 41 – 45.

Секция «Обработка резанием»

Aurich J. C. et al. Объёмное моделирование образования сегментной стружки методом конечных элементов, с. 47 – 50.

Inamura T. et al. Молекулярное динамическое моделирование микромеханизма применительно к теории деформации скольжения кристаллов, с. 51 – 54.

Toropov A. A. et al. Новая модель образования заусенцев при прямоугольном резании вязких материалов, с. 55 – 58.

Lauwers B. et al. Стратегия чернового фрезерования по пяти осям при обработке полостей сложной формы, основанная на технологии плавного преобразования формы, с. 59 – 63.

Ahn J. H. et al. Исследование режимов резания при торцевом фрезеровании многозаходного червячного вала на автоматическом токарном станке, с. 63 – 66.

Bouzakis K. D. et al. Сопротивляемость ударным нагрузкам многослойного покрытия, наносимого методом PVD, и работоспособность фрезерных инструментов с покрытием при различных рабочих температурах, с. 67 – 70.

Yamaguchi T. et al. Научный отсев сырых алмазов для ультрапрецизионных режущих инструментов большой долговечности, с. 71 – 74.

Teti R. et al. Контроль процесса стружкообразования с помощью модернизированной обработки сигналов датчика силы резания, с. 75 – 80.

Hashimoto F. et al. Различие целостности обработанной поверхности при токарной обработке и шлифовании закалённой детали и влияние структуры обработанной поверхности на усталостную долговечность, с. 81 – 84.

Kishawy H. A. et al. Моделирование бокового течения обрабатываемого материала при точении закалённых деталей, с. 85 – 88.

Chen L. et al. Влияние подготовки режущей кромки и подачи при токарной обработке закалённых стальных штампов горячей штамповки с помощью инструментов из поликристаллического кубического нитрида бора (КНБ), с. 89 – 92.

Chandrasekaran H. et al. Улучшенная обрабатываемость при фрезеровании закалённых деталей и стратегия улучшения стали, с. 93 – 96.

Simoneau A. et al. Влияние микроструктуры на процесс образования стружки и дефекты поверхности в микро-, мезо- и макромасштабе при обработке стали резанием, с. 97 – 102.

Min S. et al. Вариативность микрообработки резанием кристаллических материалов, с. 103 – 106.

Takeuchi Y. et al. Создание ультрапрецизионных микроструктур с большим относительным удлинением, с. 107 – 110.

Outeiro J. C. et al. О влиянии остаточных напряжений при токарных операциях, обусловленных режущими инструментами с покрытием и без покрытия и с конечным радиусом скругления режущей кромки, с. 111 – 116.

Axinte D. A. et al. Токарная обработка современных сплавов на основе никеля, поучаемых методами порошковой металлургии, с. 117 – 122.

Секция «Конструирование»

Miropolsky A. et al. Единый подход к использованию синергии при технологиях контроля и методах расчёта, с. 123 – 126.

Kimura F. et al. Параметры окружающей среды при конструировании интерфейса «человек – виртуальные механические изделия», с. 127 – 131.

Vaneker T.N.J. et al. Конструирование по принципу «что – если» как синтетический рабочий метод конструирования изделий, с. 132 – 134.

Krause F.L. et al. Компетентное управление оптимизацией процесса разработки изделия, с. 135 – 138.

Ballu A. et al. Новый метод конструирования, основанный на функциональных и точностных характеристиках моделирования изделия, с. 139 – 142.

Guttman G. et al. Линейное программирование и методы генетических алгоритмов при создании групп по сетевой предпочтительности, с. 143 – 146.

Kayis B. et al. Риск квантификации при конструировании нового изделия и разработке конкурентной технической окружающей среды, с. 147 – 150.

Kim D. et al. Сравнительные измерения при совместном концептуальном конструировании, с. 151 – 154.

Hatamura Y. et al. Интеллектуальный процесс конструирования, основанный на эффекте вращающейся двери, с. 155 – 160.

Ong S. K. et al. Методология повторного конструирования при создании семейства изделий, с. 161 – 166.

Секция «Электрофизические и химические процессы обработки»

Okada A. et al. Режимы электроискровой обработки радиочастотной плазмой, с. 167 – 170.

Shibayama T. et al. Диффузионно связанные электроды с микроотверстиями для подачи диэлектрической жидкости при электроискровой обработке, с. 171 – 174.

Mohri N. et al. Штамповка штыревых микроэлектродов в процессе электроискровой обработки с микросканированием, с. 175 – 178.

Li L. et al. Микросверление, последовательно выполняемое лазером и электроискровой обработкой, при изготовлении насадок нового поколения для впрыскивания топлива, с. 179 – 182.

Groenendijk M.N.W. et al. Микроструктура поверхности, получаемой при фемптосекундных импульсах лазера, с. 183 – 186.

Rombouts M. et al. Основы выборочного плавления порошковых легированных сталей лазером, с. 187 – 192.

Zhu D. et al. Процесс электроформования никеля с применением абразивного полирования, с. 193 – 196.

Park B. J. et al. Влияние размеров инструмента-электрода на режимы микроэлектрохимической обработки, с. 197 – 200.

Yu Z. et al. Влияние накапливания отходов на интенсивность съёма материала и шероховатость обработанной поверхности при микрообработке кремния ультразвуком, с. 201 – 204.

Allen D. M. et al. Экономичная экологически безопасная система регенерации кислородной хлористоводородной кислоты, применяемой в качестве средства травления в процессе фотохимической обработки, с. 205 – 208.

Hsiao W.-K. et al. Влияние шероховатости поверхности на отскакивание капель в процессе обработки падающими каплями, с. 209 – 212.

Lanzetta M. et al. Инфильтрация жидкой фазы термически спекаемого каркаса у низкотемпературных эвтектических сплавов золота, с. 213 – 216.

Hon K.K.B. et al. Исследования новых сканированных образцов для стериолитографии, с. 217 – 220.

Bártolo P. J. et al. Компьютерное моделирование реакций стериолитографического отбеливания: феноменология в противовес механическому подходу, с. 221 – 228.

Секция «Формообразование»

Merklein M. et al. Характеристика свойств текучести закалённой стали 22MnB5 ультравысокой прочности, с. 229 – 232.

Khraisheh M. K. et al. Комбинированная оптимизация процесса формовки на основе механики процесса и свойств материала суперпластичного магниевого сплава AZ31, с. 233 – 236.

Duflou J.R. et al. Уменьшение усилия гибки толстых стальных пластин за счёт предварительного местного нагрева, с. 237 – 240.

 Ham M. et al. Пошаговая точечная штамповка и критерии штамповки при обработке материала АА3003, с. 241 – 244.

Filice L. et al. Онлайновый контроль операций пошаговой точечной штамповки за счёт мониторинга усилия на пуансоне, с. 245 – 248.

Palaniswamy H. et al. Оптимальное программирование многоточечных систем амортизации при штамповке металлических листов, с. 249 – 254.

Shiomi M. et al. Прокалывание стального листа с использованием гидростатического давления, с. 255 – 258.

Groche P. et al. Базовые положения соединения под углом в процессе гидроформования, с. 259 – 262.

Hoffmann H. et al. Испытания на растяжение очень тонких металлических листов и определение напряжения текучести с учётом влияния масштаба, с. 263 – 266.

Kleiner M. et al. Определение кривых текучести материала при высокой скорости деформации с использованием процесса электромагнитного формования и повторяющейся схемы моделирования на основе МКЭ, с. 267 – 270.

Mynors D. J. et al. Контроль процесса холодного профилирования на листогибочной машине, с. 271 – 274.

Ishikawa T. et al. Влияние условий экструзии на характер течения и микроструктуру алюминиевых сплавов, с. 275 – 278.

Buffa G. et al. Сварка трением с перемешиванием раскроенных заготовок: исследование возможностей процесса, с. 279 – 282.

Mori K. et al. Пластическое соединение листов стали ультравысокой прочности и листов алюминиевого сплава с помощью самоустанавливающихся заклёпок, с. 283 – 286.

Bariani P. F. et al. Физическое моделирование сварки продольным швом при изготовлении экструзионной матрицы, с. 287 – 290.

Vollertsen F. et al. Влияние размеров поверхности трения при штамповке металлических листов, определяемое на экспериментальном участке, с. 291 – 294.

Baek S. W. et al. Смазывание при микроштамповке ультратонкой металлической фольги, с. 295 – 298.

Yang L. et al. Характер распределения графитовой смазки на водной основе по поверхности горячего штампа, с. 299 – 302.

Azushima A. et al. Влияние пластической деформации на шероховатость поверхности и коэффициент трения при испытаниях на изгиб с растяжением, с. 303 – 308.

Секция «Абразивная обработка»

Tricard M. et al. Магнитореологическая струйная окончательная обработка оптики конформной, произвольной и сильно вогнутой формы, с. 309 – 312.

Zhou L. et al. Бездефектное изготовление субстрата из кристаллического  кремния в процессе химико-механического шлифования, с. 313 – 316.

Touge M. et al. Ультратонкая обработка диэлектрических субстратов в процессе прецизионного шлифования, с. 317 – 320.

Tateishi T. et al. Создание высоко пористых стабильных абразивных брусков с использованием каталитического эффекта TiO2 полиуретановой матрицы, с. 321 – 324.

Jeong H. et al. Многосенсорный мониторинг плоскостности при химико-механической обработке для корреляции с выходными данными процесса, с. 325 – 328.

Hosokawa A. et al. Правка алмазных шлифовальных кругов с металлической связкой лазером, с. 329 – 332.

Zeppenfeld C. et al. Маятниковое шлифование гамма-титановых алюминатов с высокой скоростью подачи, с. 333 – 338.

Hoogstate A. M. et al. Высокопроизводительное резание вводно-абразивной струёй при давлении свыше 400 МПа, с. 339 – 342.

Oliveira J. F. G. et al. Разработка экологически безопасной охлаждающей жидкости для шлифования кругами из КНБ, с. 343 – 346.

Comley P. et al. Шлифование с высокой интенсивностью съёма материала при обработке коленчатых валов автомобиля, с. 347 – 350.

Gallego I. et al. Увеличение точности, стабильности и производительности при бесцентровом шлифовании напроход, с. 351 – 354.

Reichstein M. et al. Шлифование зубчатых колёс шлифовальным кругом в виде червяка из КНБ со стекловидной связкой, с. 355 – 360.

Секция «Оборудование»

Altintas Y. et al. Виброустойчивость при врезном фрезеровании, с. 361 – 364.

Zatarain M. et al. Анализ влияния угла подъёма винтовых канавок фрезы на виброустойчивость, с. 365 – 368.

Budak E. et al. Применение моделирования для анализа и улучшения динамических свойств системы «шпиндель – патрон – режущий инструмент», с. 369 – 372.

Van Brussel H. et al. Скоростной пьезоэлектрический двигатель с высокими жёсткостью и разрешающей способностью, выполняющий функции опор и привода, с. 373 – 376.

Kang D. S. et al. Платформа с параллельным механизмом микропозиционирования и возможностью поворота на 1000, с. 377 – 380.

Sriyotha P. et al. Разработка сверхпрецизионного станка с линейными двигателями для обработки по пяти осям, с. 381 – 384.

Suzuki H. et al. Разработка полировального станка с ультразвуковой вибрацией для обработки микро асферических штампов и литейных форм, с. 385 – 388.

Susanu M. et al. Структура управления с иерархией прогнозирования для виртуального металлорежущего станка произвольной компоновки, с. 389 – 392.

Erkorkmaz K. et al. Система широкополосного контроля привода с шариковинтовой парой, с. 393 – 398.

Erkorkmaz K. et al. Виртуальная система числового программного управления, с. 399 – 402.

Neugebauer R. et al. Метод оптимизации кинематических и динамических свойств станков с параллельной кинематикой, с. 403 – 406.

Verl A. et al. Дополнительное устройство для бесконтактного контроля позиционирования манипуляторов с параллельной кинематикой, с. 407 – 410.

Shamoto E. et al. Новые жидкостные подшипники с эффектом бегущей волны, с. 411 – 414.

Uhimann E. et al. Высокопрецизионное позиционирование с использованием железистых жидкостей в качестве активной среды, с. 415 – 418.

Aoyama T. et al. Аналитический и экспериментальный анализ слабой вибрации аэростатических направляющих, с. 419 – 422.

Heisel U. et al. Термографические исследования обусловленных нагревом погрешностей позиционирования привода подачи на примере шарико-винтовой пары, с. 423 – 426.

Hoshi T. Контроль разрушения шариковых подшипников, с. 427 – 432.

Секция «Оптимизация производственных систем»

Abele E. et al. Определение вариантности инвестиционных решений для производственных систем, с. 433 – 436.

Deif A. M. et al. Влияние зависящих от времени параметров на быстроту реакции динамической МРС-системы, с. 437 – 440.

Nyhuis P. et al. Базовая модель теории эксплуатационных характеристик средств логистики, с. 441 – 444.

Yossef A.M.A. et al. Возможность создания многопозиционных производственных систем с использованием универсальной производящей функции, с. 445 – 448.

Kim J.-H. et al. Технические характеристики систем управления связанных рабочих позиций с замкнутым циклом работы в многопозиционной производственной системе, с. 449 – 452.

Colledani M. et al. Влияние качества контроля на работоспособность производственной системы, с. 453 – 456.

Jensen P. L. et al. Роль человеческого фактора в управлении производством, с. 457 – 460.

Uffmann J. et al. Концепция передачи информации между проектами новой продукции в автоматических производствах, с. 461 – 464.

Lucchetta G. et al. Новый подход к оптимизации состава смеси при инжекционном литье рециркуляционных полимеров, с. 465 – 468.

Ueda K. et al. Моделирование биологических производственных систем  с рационально связанными факторами, с. 469 – 472.

Monostori L. et al. Стохастический динамический производственный контроль с помощью нейродинамического программирования, с. 473 – 478.

Wiendahl H. H. et al. Системный анализ недостатков РРС-системы: аналитический подход и его результаты, с. 479 – 482.

Maropoulos P. G. et al. Теоретическое обоснование реально возможного планирования средств логистики для обеспечения динамического согласования комплексных планов со структурой производства, с. 483 – 488.

Vancza J. Скоординированные структуры массового производства с учётом требований заказчика – основанный на договоре подход, с. 489 – 492.

Toivonen V. et al. Планирование технологических процессов для заказываемых производственных систем, с. 493 – 496.

Denkena B. et al. Методология уменьшения пересечения технологических операций в условиях цепных производственных систем, с. 497 – 500.

Zeng Q. L. et al. Поэтапное выполнение договорных обязательств при поставке систем цепного управления, с. 501 – 504.

Schuh G. Быстродействующие системы логистики: научно обоснованные сетевые системы, с. 504 – 508.

Argoneto P. et al. Высококачественное планирование переналаживаемых производственных систем: метод теоретических игр, с. 5059 – 512.

Kaihara T. et al. Совокупная стратегия виртуальной производственной системы, использующая конструкцию многофакторной теоретической игры, с. 513 – 516.

Meier H. et al. Метод конструирования и структура программного обеспечения для федеральных производственных сетей SME, с. 517 – 520.

Butala P. et al. Автономные рабочие системы производственных сетей, с. 521 – 526.

Секция «Прецизионные технические решения и метрология»

Dang Q. C. et al. Полное объёмное самотарирование координатных измерительных машин, с. 527 – 530.

Bringmann B. et al. Тарирование обрабатывающего центра для обработки по пяти осям, соответствующее методу «пробного шара», с. 531 – 534.

Savio E. Неопределённость метрологических характеристик пятикоординатных при испытании измерительных машин, с. 535 – 538.

Guenther A. et al. Оценка радиального биения конических зубчатых колёс на основании измерения шага зубьев, с. 539 – 542.

Shore P. et al. Изготовление и контроль спектрометрической оптики MIRI для космического телескопа James Webb, с. 543 – 546.

Brecher C. et al. Ультрапрецизионная обработка деталей произвольной формы с использованием NURBS, с. 547 – 550.

Bringsmeier E. et al. Ультрапрецизионная обработка стальных отливок резанием алмазных инструментов, с. 551 – 554.

Jansen M. J. et al. Разработка двустороннего строчечного интерферометра для определения характеристики платы, с. 555 – 558.

Schmitt R. et al. Технология измерения отклонения формы оптических поверхностей непосредственно в процессе обработки, с. 559 – 562.

Kuriyama Y. et al. Разработка новой интерферометрической системы измерения для определения базовых характеристик плоскопараллельных концевых мер, с. 563 – 566.

Hidaka K. et al. Исследование мелкого ультразвукового образца, с. 567 – 572.

Секция «Поверхности»

Furukawa Y. et al. Значимые факторы, влияющие на субмикрометрический механизм образования канавки при обработке тонких слоёв SiC с помощью лазера 355 nm UV, с. 573 – 576.

Jiang X. et al. Микрометрические методы оптического измерения при определении нанометрологии поверхности, с. 577 – 580.

Heinzel C. et al. Моделирование образования поверхности при фасонном шлифовании оптических отливок, с. 581 – 584.

Prekel H. et al. Фототермические исследования поверхностных плёнок из Ti-Cu-N и Ti-Ni-N, наносимых методом PVD, с. 585 – 588.

Mehner A. et al. Покрытие золь-гель для прецизионных оптических отливок, с. 589 -592.

Bissacco G. et al. Воздействие микрофрезерования при формировании поверхности закалённых инструментальных сталей на размерные характеристики, с. 593 – 596.

Ohmori H. et al. Исследование параметров шлифования и эффекта модификации поверхности при обработке биосовместимого сплава Co-Cr, с. 597 – 600.

Rentsch R. et al. Влияние охлаждающей жидкости на образование поверхности в процессе съёма обрабатываемого материала – молекулярное динамическое моделирование, с. 601 – 604.

Che W. et al. Эволюция поверхности в процессе химико-механической планаризации меди, с. 605 – 608.

Dambon O. et al. Взаимодействие поверхностей при полировании стали в процессе изготовления прецизионных инструментов, с. 609 – 612.

Takaya Y. et al. Новая технология окончательной обработки поверхности микродеталей с использованием оптически контролируемого микрозернистого инструмента, с. 613 – 618.

 

 

Annals of CIRP. 2005. V. 54 № 2

Мы представляем новый сборник Annals of CIRP за 2005 г. (№ 2), составленный из статей известных в области станкостроения и механической обработки ученых,  практиков и других специалистов из разных стран мира. В этих статьях рассматриваются современные традиционные и нетрадиционные методы обработки материалов для различных отраслей промышленности, в том числе микро- и нанообработка, электроэрозионная и др., а также исследования в области инструментов и технологии обработки материалов резанием. Статьи написаны на английском языке.

 

Annals of CIRP. 2005. V. 54 № 1

Mitsuishi M, et al. Исследование процесса резания кости, с. 41 – 46, ил. 12.

            Описывается проблема применения искусственных суставов взамен повреждённых в жёстких требованиях, предъявляемых к качеству механически обрабатываемой контактной поверхности искусственного сустава. Экспериментальную обработку мёртвой костной ткани (кость) выполняли на специально разработанном новом станке, отличающимся от разработанного ранее оборудования меньшей массой и большей жёсткостью. Эффективность оборудования оценивали при сравнении качества и формы теоретической и экспериментально обработанной поверхностей контакта между бедром и искусственным суставом. Рассмотрены влияние характеристик костной ткани на обрабатываемость резанием трубчатых костей, обрабатываемость и поведение костной ткани при микрорезании, так как костной ткани присуща анизотропная структура, что справедливо для трубчатых и губчатых костей.

 

Klocke F., et al. Современная геометрия режущей кромки инструмента, с. 47 – 50, ил. 6.

            Рассматривается влияние геометрии режущей кромки инструмента из поликристаллического КНБ, которое исследуется методом моделирования и в процессе экспериментального резания. Процесс токарной обработки закалённых деталей имитируется трёхмерной моделью работающего инструмента с помощью МКЭ. Показаны результаты моделирования распределения сил резания и температур в области поверхности контакта инструмент/стружка для режущих кромок различной геометрии у инструментов из поликристаллического КНБ, причем режущие кромки новой геометрии существенно увеличивают эффективность инструментов с точки зрения стойкости, интенсивности съёма материала и качества обработанной поверхности при прецизионной токарной обработке закалённых деталей. Даны теоретические рекомендации относительно модификации геометрии режущей кромки, подтвержденные экспериментально.

Tanaka H. et al. Механизм выкрашивания режущей кромки, с. 51 – 54, ил. 10.

 

        Рассматривается механизм выкрашивания режущей кромки инструмента при алмазном точении меди на основании изменения усталостной прочности алмазного образца в зависимости от режимов теплового воздействия. Исследования подтвердили, что прочность алмаза уменьшается в результате распространения в поверхности микротрещин, обусловленных термо-химической эрозией кислорода по границам трещин. Каталитическая реакция меди также ускоряет распространение трещин. Предлагается технология обработки резанием в атмосфере с пониженным содержанием кислорода, которая позволяет в течение длительного времени предохранять режущую кромку от выкрашивания при алмазном точении меди.

 

Kishawy H. et al. Аналитическое моделирование износа инструмента при точении армированных композиционных материалов, с. 55 – 58, ил. 5.

        Рассматривается аналитическая модель для прогнозирования износа инструмента по задней поверхности при токарной обработке прутков из композиционных материалов, представляющих собой металлическую матрицу, армированную керамическими волокнами. Представлена методика аналитического прогнозирования развития износа в функции свойств обрабатываемого и инструментального материалов и режимов резания. В соответствии с этой методикой в качестве доминирующего механизма износа инструмента при резании композиционных материалов выступает двухмерное или трёхмерное абразивное истирание. Экспериментальную токарную обработку проводили при различных скорости резания, радиусе при вершине инструмента, размерах и объёмном содержании армирующих волокон.

 

Kim J. et al. Оценка сил резания при фрезеровании с. 67 – 70, ил. 8.

      Рассматривается процесс фрезерования концевой фрезой совместно с цилиндрическим ёмкостным датчиком смещения (CCDS). С помощью этого датчика и магнитного генератора определяли динамические характеристики шпиндельного узла. В работе описывается методика использования CCDS для выделения из измеряемых сигналов сигнала, соответствующего составляющей деформации шпинделя, обусловленной исключительно процессом резания. Для количественной оценки сигналов, соответствующих динамическим силам резания и выделяемых из измеряемых сигналов, предложена механистическая модель деформации инструмента, которую получают на основании динамических характеристик шпиндельного узла.

 

Wang Z. et al. Комбинированная математическая модель сил резания при высокоскоростном фрезеровании, с. 71 – 74, ил. 6.

            Рассматривается фрезерование труднообрабатываемых материалов при применении современных инструментальных материалов, включая КНБ и поликристаллические алмазы. Описывается математическое уравнение прочности Джонсона-Кука (JC), используемое для описания напряжения текучести сплава Ti6Al4V и для оценки двух существенных параметров, а именно постоянной интенсивности деформации и угла между результирующей силой резания и плоскостью сдвига. Получено комбинированное математическое уравнение для силы резания, основанное на МКЭ, с помощью которого можно прогнозировать силы резания при обработке названного сплава.

Uhlmann E. et al. Оптимизация концевых микрофрез, с. 75 – 78, ил. 8.

 

            Микрорезание твёрдосплавными концевыми фрезами может обеспечить эффективную обработку фасонных стальных микродеталей. Однако широкому внедрению этого процесса обработки препятствуют низкая надёжность из-за частых поломок инструмента, незначительная стойкость и относительно высокая стоимость современных микрофрез. В настоящей работе описывается определение технологических характеристик в процессе микрофрезерования, которое характеризуется высокочастотной динамической нагрузкой режущего инструмента и подачей менее 100 мкм. Описаны результаты, используемые для анализа нагрузки обычных концевых микрофрез. Разработана оптимальная конструкция концевой микрофрезы на основании результатов анализа и с использованием параметрических данных и моделирования деформации МКЭ. Фреза предложенной конструкции успешно доказала свою высокую эффективность при микрофрезеровании инструментальной стали РМ Х190CrVMo20 твёрдостью до 62 HRC.

 

Axinte D. et al. Исследование протягивания сплава Ti-6-4, с. 87 – 90, ил. 11.

            Сообщается о технике контроля процесса обработки с использованием акустической эмиссии и сигналов, соответствующих усилию резания, для выявления дефектов поверхности при некачественном протягивании пазов типа «ласточкин хвост» в сплаве Ti-6-4 на вертикально-протяжном станке фирмы Cincinnati. Параллельный контроль поверхности позволяет установить корреляцию между скачкообразными изменениями выходного сигнала и видом и расположением дефектов обработанной протяжкой поверхности. Полученные результаты подтверждают пригодность предложенной стратегии контроля процесса для выявления дефектов поверхности детали, включая деформацию и перегрев, задиры и засаливание исходного материала.

 

Grzesik W. Определение температуры поверхности контакта инструмент/ стружка, с. 91 – 94, ил. 7.

       В настоящей работе описывается применение аналитических моделей многослойного покрытия и метода элементарного равновесия для прогнозирования температурных полей в поверхности контакта твёрдосплавных инструментов с многослойным покрытием и без покрытия при обработке сталей. Цифровые вычисления подтверждаются экспериментально и аналитически полученными значениями длины контакта, общего теплового потока и распределением тепла. Рассматривается также изменение температурных полей инструмента, обусловленное различными термическими свойствами исследуемых материалов. В частности, полностью отображены распределение температуры  в тонком слое толщиной 0,01 мм и соответствующие кривые увеличения температуры вдоль передней и задней поверхностей инструмента.

Bouzakis K. et al. Повышение режущей способности твёрдосплавных инструментов, с. 95 – 98, ил. 9.

            Описываются исследования возможности увеличения износостойкости твёрдосплавных инструментов за счёт микронапыления PVD-покрытия. Прочностные свойства слоя покрытия до и после микронапыления определяли на основании оценки результатов вдавливания наноиндентора методом конечных элементов. Топоморфия покрытия, обусловленная микронапылением контролировалась и коррелировалась в соответствии с шероховатостью поверхности базового материала и адгезии слоя покрытия. Режущие свойства многогранных пластин с микронапылённым покрытием исследовали в процессе реального фрезерования и при моделировании процесса резания методом конечных элементов. Полученные результаты подтверждают увеличение стойкости инструмента при микронапылении покрытия, наносимого на базовый материал с соответствующими характеристиками шероховатости поверхности.

 

Aspinwall D. et al. Обработка интерметаллического сплава, с. 99 – 103, ил. 6.

    В работе подробно рассматривается обрабатываемость титано-алюминиевых  интерметаллических сплавов (γ-TiAl) при точении, шлифовании, сверлении, высокоскоростном резании, электроэрозионной обработке. Несмотря на возможность получения обработанной поверхности без трещин при шлифовании и высокоскоростном резании, токарная обработка и сверление этих материалов всё ещё остаются проблематичными. Поверхность детали после токарной обработки, как правило, имеют задиры, многочисленные дугообразные трещины, расслоения в подповерхностном слое и значительное упрочнение. Однако установлено, что названные дефекты можно минимизировать за счёт использования инструментов из поликристаллических алмазов и при обработке резанием с наложением колебаний с ультразвуковой частотой.

 

Min S. et al. Исследование трения при обработке резанием с минимальным количеством СОЖ, с. 105 – 108, ил. 10.

           Описываются результаты экспериментального исследования адсорбирующих свойств охлаждающей среды при прямоугольном резании методом MQL в камере с глубоким вакуумом и в  камере с обычным атмосферным давлением. В первом случае с помощью  спектрометра определяли изменение массы охлаждающей среды в процессе резания, что необходимо для анализа трибологических свойств; во втором случае контролировали расход охлаждающей среды, что необходимо для определения эффективности обработки. Было выявлено, что адсорбирующие свойства охлаждающей среды тесно связаны со смазывающими свойствами. С точки зрения смазки при MQL существенную роль играет кислород. Для более полного понимания механизма смазки проводили экспериментальную обработку методом MQL с наложением вибрации с ультразвуковой частотой.

 

Leu M. et al. Интерактивное виртуальное объёмное моделирование обрабатываемой детали, с. 131 – 134, ил. 7.

Описывается новый метод реконструкции поверхности  детали, описываемой  исчерпывающе информативными пикселями (“dexels”-«дексели»), в процессе виртуального моделирования. Описываемая работа представляет собой часть широких исследований по созданию системы интерактивного виртуального объёмного моделирования. Информация декселей преобразуется в серию планарных контуров в параллельных поперечных сечениях. Затем создаются треугольные сетки в процессе соединения контурных точек параллельных сечений. Приведены примеры, демонстрирующие возможности описываемого метода по преобразованию информации декселей в треугольные сетки в процессе моделирования в  различных направлениях.

 

Lauwers B. et al. Износ и стойкость твёрдосплавных пуансонов, с. 163 – 166, ил. 7.

 Описываются и анализируются характер износа и стойкость восьми твёрдосплавных Г-образных пуансонов высотой 28 мм простейшей формы с типичной геометрией режущей части и различным качеством рабочих поверхностей, получаемых при различных видах обработки. Материал пуансонов -  твёрдый сплав Ceratizit марки CF-H25S/HIP: 8,5% Со, менее 1% Cr,  остальное WC. Шесть пуансонов имели структуру поверхности, соответствующую различным методам электроискровой обработки. Эти пуансоны сравнивались по работоспособности с двумя шлифованными пуансонами. Работоспособность всех пуансонов проверялась на промышленных прессах. Высота заусенцев в прошиваемом материале, принимаемая в качестве критерия стойкости пуансона, не выявляет существенного влияния процесса обработки пуансона. Однако более детальный анализ поверхности пуансона после 1х106 циклов работы выявляет наличие различных зон износа.

Kawakami T., et al. Исследование критериев микро электроэрозионной обработки, с. 167 – 170, ил. 7.

 

Описывается исследование критериев, определяющих минимальные диаметры микро стержней, получаемых в процессе микро электроэрозионной обработки.  В качестве таких критериев могут выступать размер лунки разряда, глубина зоны прогрева, остаточные напряжения и микроструктура обрабатываемого материала. В работе уделено внимание влиянию остаточных напряжений и микроструктуре материала. Отрицательное влияние остаточного напряжения исследовали, сравнивая остаточные напряжения до и после обработки микро стержней из вольфрама и вольфрамового твёрдого сплава. Влияние микроструктуры определяли на основании влияния размера зёрен твёрдого сплава на минимальный диаметр микростержня. Сравнивая минимальные размеры для стержней из поликристаллического и монокристаллического вольфрама, обнаружили, что на  характеристики микрообработки существенное влияние оказывает анизотропность монокристаллического вольфрама.

 

Masuzawa T. et al. Электроэрозионная обработка микропробойников, с. 171 – 174, ил. 9.

Описывается новый метод окончательной обработки поверхности микропробойников. Прецизионные микропробойники диаметром менее 100 мкм можно изготавливать в процессе электроэрозионного шлифования (ЭЭШ), однако  получаемое при этом качество обработанной поверхности не отвечает предъявляемым требованиям. Экспериментально исследовали достоинства и возможность практического применения двух процессов обработки: ЭЭШ и притирки (лаппинг-процесс). Для возможности гарантированного контроля  влияния режимов притирки микропробойники подвергались ЭЭШ и притирке на одной и том же промышленной установке для электроэрозионной обработки с вращением и подачей обрабатываемой детали. В качестве инструмента при притирке использовали проволочные электроды. Получена гладкая поверхность без кратеров с шероховатостью Ra = 18 нм.

 

Malshe A. et al. Исследование наноэлектроэрозионной обработки, с. 175 – 178, ил. 5.

     В настоящее время ощущается большая необходимость в нанообработке (менее 100 нм) целого ряда труднообрабатываемых материалов в электронной и биомедицинской промышленности. Описывается процесс наноэлектроэрозионной обработки в диэлектрическом масле (электрическая прочность более 41,2 кВт/2,5 мм) с использованием сканирующего туннельного микроскопа (смещающее напряжение 100…300 мВ; туннельный ток  1 нА) и металлического платино-иридиевого электрода (инструмент) радиусом 15…20 нм. В процессе экспериментальной обработки зазор между инструментом и обрабатываемой деталью составлял 2 нм. Продемонстрирована возможность получения контролируемых и постоянных результатов обработки элементов диаметром 10 нм в атомарной пластине золота. Предполагается, что съём материала обусловлен резонансной проходкой сквозь молекулы диэлектрического масла.

 Ueda T. et al. Измерение температуры при лазерной формовке листового металла, с. 179 – 182, ил. 11.

Описывается лазерная формовка, представляющая собой процесс термической деформирования листового металла за счёт теплового напряжения. Наиболее существенным фактором, определяющим угол гиба листового металла, является распределение температуры. В процессе исследований теоретически и экспериментально изучали механизм деформирования в зависимости от температуры обрабатываемого образца, градиента температур между двумя поверхностями образца, размера зоны облучения лазерным лучом и толщины обрабатываемого образца. В качестве образцов использовали пластины из стали AISI 304 размером 20 х 50 мм и толщиной 0,3…5 мм. С помощью двухцветного пирометра и волоконной оптики одновременно измеряли температуру поверхности образца, облучаемой газовым лазером СО2, и температуру противоположной поверхности образца. Было установлено, что угол гиба увеличивается при увеличении диаметра пятна лазера и повышения температуры облучаемой поверхности и уменьшается при увеличении толщины обрабатываемого образца. Температура поверхности образца может использоваться в качестве исходного параметра при контроле угла гиба.

Li L. et al. Лазерное фрезерование с дробеструйной обработкой, с. 183 – 186, ил. 6.

Лазерная обработка и фрезерование металлических сплавов и керамики ранее проводились либо в процессе непосредственного испарения, либо в сочетании с газовой эжекцией расплавляемых лазером материалов. Однако при обработке определённых металлов трудно обеспечить качественный рез, что обусловлено высокой вязкостью материала в расплавленном состоянии, так как ключевой проблемой лазерной обработки является не расплавление материала, а удаление расплавленного материала. В этих случаях, как правило, образуются зоны  расплава и перегрева. Описывается комбинированный процесс, сочетающий дробеструйную обработку и плавку лазером при фрезеровании и прорезке пазов в коррозионно-стойкой стали, мягкой стали и сплавах титана. В работе показано, что интенсивность съёма материала увеличивается на 100 %, а зона теплового воздействия уменьшается на 15 % по сравнению с обработкой лазером в сочетании со струёй газа при аналогичных условиях обработки. Шероховатость поверхности при описываемом комбинированном способе обработки уменьшается на 60 %. Выявлено влияние угла и направления ударов дроби на интенсивность съёма обрабатываемого материала, и установлен критический угол соударения.    

Allen D. et al. Причины образования копоти при травлении коррозионно-стойкой стали AISI 300, с. 187 – 190, ил. 8.

При изготовлении деталей из коррозионно-стойкой стали способом фотохимической обработки (ФХО) на их поверхности произвольно образуется частично налипший коричнево-чёрный налёт, известный как копоть. Это явление представляет определённую проблему для производств, связанных с ФХО, уже в течение 30 лет. В прошлом это явление объясняли «плохой склонностью к травлению», присущей коррозионно-стойкой стали. Приводятся исследования авторов, доказывающие, что хотя свойства коррозионно-стойкой стали и оказывают некоторое влияние на образование копоти, в действительности, самыми значимыми являются свойства хлорного железа, применяемого в качестве травящего средства при обработке поверхности детали. Впервые получены количественные оценки влияния на образование копоти концентрации травящего средства, содержания свободной соляной кислоты, температуры, атмосферы и гидродинамического потока травящего средства. Исследования позволили разработать теорию, объясняющую причины образования копоти, и, следовательно, предложить пути решения этой проблемы.

Kim B. et al. Объёмная микроэлектрохимическая обработка, с. 191 – 194, ил. 14.

Описывается микроэлектрохимическая обработка объёмных микроструктур с использованием ультракоротких разрядов длительностью всего десятые доли наносекунды. В качестве электролита использовали серную кислоту, а в качестве объекта обработки – объёмные микроструктуры из коррозионно-стойкой стали. Для повышения производительности применяли несколько электродов, которые одновременно обрабатывали несколько микроструктур. Известно, что при электроэрозионной обработке  износ электродов незначителен, поэтому в качестве электродов использовали микропроволоку. Используя электроды из платиновой проволоки диаметром 10 мкм, в пластинах размерами 15 х 15 мм из быстрорежущей стали формировали различные объёмные контуры. Так как ток высокочастотного генератора очень мал, то плотность тока увеличивали, уменьшая зазор между электродом и обрабатываемой поверхностью до нескольких сотых микрометра.

Lucas M. et al. Влияние температуры на обрабатываемость природных материалов при ультразвуковом резании, с. 195 – 198, ил. 8.

Исследуются зависимости между режимами ультразвукового резания и температурой в зоне резания при обработке дерева и кости с целью уменьшения тепловых повреждений природных материалов от действия температуры. В процессе экспериментов применяли два ультразвуковых режущих элемента с идентичными режущими кромками и одинаковой шероховатостью рабочих поверхностей. Каждый элемент предназначался для обработки при определённой частоте колебаний: короткий – 20 кГц, - 35 Гц. Температуру измеряли вблизи зоны резания и исследовали влияние рабочей нагрузки и интенсивности вибрации вершины режущего элемента на обрабатываемость. Полученные экспериментальные результаты указывают на то, что при соответствующей конструкции режущих элементов, используемых при ультразвуковом резании, можно за счёт выбора режимов резания уменьшить или полностью устранить тепловые повреждения названных природных материалов без применения дополнительного охлаждения в процессе обработки.

Tobgy M. et al. Математическое моделирование обработки водоабразивной струёй, с. 285 – 288, ил. 6, табл. 1.

Обработка водоабразивной струёй (ВАС) представляет собой один из новых нетрадиционных способов обработки различных материалов, который начал широко применяться в производственных условиях. При применении водоабразивной струи снимаемый материал удаляется с высокой скоростью и при незначительной эрозии. В работе предлагается модификация математического выражения Финни для процесса эрозии применительно к ВАС. Подобное модифицированное выражение может быть  применено для моделирования обработки не только плоских поверхностей, но к криволинейных. Кроме того, с помощью нового математического выражения можно моделировать эрозию большого числа частиц материала. Предлагаемый способ моделирования основан на стандартных свойствах обрабатываемого материала и не требует тарирования. Описаны результаты моделирования, которые хорошо согласуются с экспериментальными и аналитическими данными.

Koshy P. et al. Кинематика процесса наружного шлифования хрупких материалов, с. 289 – 292, ил. 7.

Шлифование хрупких материалов сопровождается образованием специфических микротрещин в обработанной поверхности, причём интенсивность их образования зависит от направления шлифования относительно анизотропии прочности обрабатываемого материала. Описывается новый  процесс наружного шлифования, соответствующий специфическим свойствам хрупких материалов и призванный увеличить интенсивность съёма материала при минимальном отрицательном влиянии на его прочность. Для достижения поставленных целей шлифование осуществляется вдоль направления максимального напряжения растяжения обрабатываемой детали, что соответствует минимальному снижению прочности. Кинематическая цепь обычного металлорежущего станка по определению исключает всякую возможность подобного подхода при наружном поперечном шлифовании. Представлен новый вариант кинематической цепи круглошлифовального станка, учитывающий специфические свойства обрабатываемых материалов и, в частности, увеличение прочности на изгиб приблизительно на 30 % по сравнению с обычными шлифованными образцами из кварца.

Lee S. et al. Режущие диски из фотополимеризующейся смолы, с. 293 – 296, ил. 12.

Тонкие диски широко используются при резании твёрдо-хрупких материалов типа керамики, стекла и кварца. Однако в последнее время появилась потребность в более тонких режущих дисках для эффективного разрезания углеродистых ячеистых плат с высокой скоростью и незначительным выкрашиванием платы. Фенольная смола (вид термореактивной смолы) представляет собой эффективный материал-связку при изготовлении обычных резиновых дисков, однако для производства тонких дисков эта смола непригодна из-за существенной объёмной усадки при нагреве в процессе вулканизации. Описываются ультратонкие диски, изготавливаемые из фотополимеризующейся смолы, отличающиеся меньшей стоимостью и более высокими режущими свойствами. В процессе испытаний использовали диски четырёх типов: однослойные, трёхслойные, с пазами и с канавками. Испытания показали, что при разрезании углеродистых ячеистых плат описываемыми дисками удельная работоспособность инструмента увеличивается, ток электродвигателя привода вращения шпинделя уменьшается, распределение зон выкрашивания в обработанной поверхности улучшается по сравнению с работой дисками из термореактивной смолы.

Fleischer J. et al. Новая кинематика станков, сочетающих обработку облегчённых пространственных криволинейных деталей с манипулирования ими, с. 317 – 320, ил. 8.

В последнее время постоянно увеличивается потребность в жёстких, стабильных по форме элементах пространственных рам, применяемых в автомобильной и аэрокосмической промышленностях с целью существенного уменьшения массы конструкции. Для удовлетворения постоянно ужесточающихся требований рынка относительно гибкого и конкурентоспособного производства мелких партий деталей необходимы разработка и исследования новых концепций металлообрабатывающего оборудования. За счёт сочетания операций манипулирования деталью и её обработки на одном станке можно уменьшить число степеней свободы и более полно использовать экономический потенциал станка.

Описывается системный подход к выявлению таких комплексных возможностей. С этой целью  решены основные технические проблемы интеграции манипулирования и обработки. Эти решения являются базой для новой концепции станка, позволяющей решить обе названные выше функциональные задачи при минимальном числе задействованных осей станка. Представлена подробная модель инновационной концепции станка, обеспечивающей гибкое и экономически эффективное производство объёмных криволинейных элементов, получаемых методами экструзии.

Kawai T. et al. Повышение точности обработки деталей на ультрапрецизионных станках, с. 329 – 332, ил. 15.

Описывается пятикоординатная обработка элементов высокоточных воздушных подшипников, часто применяемых в ультрапрецизионных металлорежущих станках. Для повышения точности станков необходимо обращать внимание на микровибрацию с амплитудой порядка нескольких нанометров. Колебание давления сжатого воздуха в воздушных подшипниках обусловливает явление турбулентности воздуха, что, приводит к возникновению микровибрации. Описываются результаты экспериментов по обеспечению ламинарного потока воздуха за счёт оптимизации конструкции воздушных каналов (число, расположение и диаметр) и рабочих поверхностей воздушного подшипника, а также за счёт обеспечения зеркальной чистоты его поверхностей. При ламинарном потоке воздуха микровибрация отсутствует. Приведены результаты экспериментов, которые показали, что  шероховатость поверхности обрабатываемой детали может быть существенно уменьшена при обработке на модернизированном ультрапрецизионном обрабатывающем центре.

Milutinovic D. et al. Новый пространственный механизм с тремя степенями свободы для фрезерного станка с большой длиной перемещения по оси Х, с. 345 – 348, ил. 10.

Хорошо известно, что форма и размеры обрабатываемой детали являются самыми проблемными параметрами для металлорежущего станка с параллельной кинематикой. Механизмы линейного перемещения с шестью или тремя степенями свободы представляют собой примеры расширения рабочей зоны за счёт удлинения одной оси как главной оси перемещения, что является общим признаком станков с прямоугольной системой координат. Разработан пространственный параллельный механизм для горизонтальных и вертикальных фрезерных станков, в которых в качестве исходной базы принята главную ось перемещения. По сравнению с подобными, ранее разработанными механизмами, новый механизм обладает следующими преимуществами: достаточно постоянная формой обрабатываемой детали (незначительная модификация узла), сопоставимой с формой детали, обрабатываемой на серийных станках; увеличенной жёсткостью, присущей конструкции с распорками; благоприятным соотношением силы и скорости по всей рабочей зоне механизма. Описывается структура предлагаемого механизма, моделирование и имитация работы механизма на специально разработанном прототипе вертикального фрезерного станка.

Govekar E. et al. Стабильность и динамика фрезерования с небольшой радиальной глубиной резания, с. 357 – 362, ил. 11.

Исследуются стабильность и динамические характеристики процесса фрезерования длинным нежёстким инструментом при небольшой радиальной глубине резания при окончательной обработке деталей с глубокими карманами и тонкими стенками. Границы стабильности прогнозировались  по методу полудискретности. Эти границы определяются двумя множествами кривых стабильности, соответствующими квазипериодической и периодической вибрации. Кривые квазипериодической вибрации открыты и распределены только вдоль оси вращения шпинделя. Кривые периодической вибрации представляют собой закрытые кривые, распределённые в плоскости вращения шпинделя и глубины резания. Описаны экспериментальные результаты, подтверждающие прогнозируемую стабильность и выявляющие два основных вида вибрации: ограниченную периодическую вибрацию и специфическую вибрацию. Экспериментальные результаты также показали, что модальные свойства нежёсткого режущего инструмента могут зависеть от частоты вращения шпинделя.

H.Paris et al. Моделирование вибрационного сверления, с. 367 – 370, ил. 13.

Неудовлетворительный отвод стружки при глубоком сверлении мелких отверстий часто является причиной поломки инструмента и плохого качества обработанной поверхности. При вибрационном сверлении стружка дробится в результате осевых колебаний инструмента, что способствует эффективному ее отводу из зоны резания. Авторы разработали специальное зажимное устройство с переменной осевой жёсткостью для крепления инструмента. Описывается моделирование вибрационного сверления с целью прогнозирования условий резания и регулирования жёсткости зажимного устройства. Экспериментальные результаты подтвердили достоверность предложенной модели и эффективность сверления с самовозбуждающимися колебаниями инструмента.

Takaya Y. Et al. Нанопозиционирование с применением оптической системы контроля перемещения микрообразца с детектором положения, с. 467 – 470, ил. 7.

Разработан микрощуп для контроля точности позиционирования, удовлетворяющий жёстким требованиям, предъявляемым к нанокоординатным измерительным машинам, предназначенным для измерения микродеталей с точностью менее 50 нм в пределах рабочей зоны со стороной куба 10 мм. Рассматриваются динамические свойства и контроль точности позиционирования модернизированной системы с микрощупом, использующей оптическую ловушку в виде сферического щупа диаметром 8,0 мкм. Сферический щуп принудительно вибрирует с высокой частотой и амплитудой  около сотых долей нанометра, определяемых на основании данных контроля давления светового луча.  Вновь разработанная  оптическая система с детектором положения обеспечивает возможность дискретного измерения бокового смещения, амплитуды вибрации и запаздывания по фазе. Динамические свойства вибрирующего сферического щупа определяли с целью выявления принципа работы оптически смещаемого микрощупа. Экспериментальные результаты подтверждают, что улучшенная система с микрощупом может обеспечить контроль нанопозиционирования в боковом направлении.

Zhang G. et al. Лазерная доплеровская интерферометрическая система измерения микроперемещений, с. 491 – 494, ил. 14.

В последние годы электромеханические микросистемы (ЭММС) получают всё более широкое распространение. Однако измерение перемещений подобных систем представляет собой определённую проблему. Представлена измерительная система, основанная на лазерной доплеровской гетерогенной интерферометрии и предназначенная для определения в реальном времени динамических характеристик ЭММС. В измерительной системе используется свет, отражённый от движущейся поверхности и имеющей сдвиг по частоте (доплеровское смещение частоты), пропорциональный скорости перемещения поверхности. Кратко излагается теория лазерного доплеровского измерения скорости и подробно объясняются принцип построения и работа предлагаемой измерительной системы, включая оптическую диаграмму системы, принципа работы и рабочие характеристики резонатора, используемого в качестве средства измерения. Значения скорости, смещения и частоты могут быть получены при демодуляции модулированного по фазе доплеровского сигнала путем обработки данных с использованием соответствующего программного обеспечения.

Namba Y. et al. Качество шлифованной  поверхности кристаллов фтористого кальция, с. 503 – 506, ил. 10.

Отдельные кристаллы фтористого кальция (СаF2) для оптической литографии следующего поколения изготовляют с поверхностями, соответствующими кристаллическим плоскостям. Шлифование подобных кристаллов выполняют на ультрапрецизионном плоскошлифовальном станке с помощью шлифовальных кругов SD3000-75-В на вулканитовой связке. Ультрапрецизионное шлифование отдельных кристаллов и оптических материалов представляет собой наилучшую альтернативу токарной обработке однокромочным алмазным инструментом. Показано, что шероховатость обработанной поверхности подобных кристаллов зависит от кристаллической плоскости, ориентации (анизотропность кристаллической структуры) и от условий шлифования. Также представлены результаты анализа разрушений подповерхностного слоя и порога разрушения при воздействии лазера.

Ohmori H. et al. Исследование состояния поверхности субстрата с точки зрения увеличения прочности адгезии слоёв алмазоподобного углерода, с. 511 – 514, ил. 12.

Описываются исследования влияния шлифовальных кругов на изменение свойств обработанной поверхности при шлифовании с электролитической правкой шлифовального круга непосредственно в процессе обработки. При проведении экспериментов три образца из коррозионно-стойкая стали диаметром 15 мм и толщиной 5 мм шлифовали различными абразивными шлифовальными кругами: алмазным, корундовым (SiO2) и комбинированным (алмаз + SiO2). При обработке этими кругами получалась поверхность, модифицированная путем диффузии в нее абразивных частиц. Прочность  модифицированной  поверхности оценивали методом микроцарапания. Наивысшую прочность показала окончательно обработанная поверхность, получаемая при шлифовании комбинированными шлифовальными кругами, что обусловлено физическими и химическими свойствами диффундирующих частиц. На основании полученных результатов делается вывод о перспективности применения предлагаемого метода шлифования при изготовлении литейных форм.

 

Annals of the CIRP. 2004. V. 53. Nr. 2

В этом выпуске опубликованы аналитические обзоры по некоторым наиболее актуальным в настоящее время проблемам технологии машиностроения

            Bley H. at al. Разумные пределы человеческого вмешательства в сборку и разборку промышленных изделий и минимизация человеческого фактора, с. 489 – 509, библ. 60, ил. 25.

            Weinert K. at al. Анализ влияния технико-экономических факторов сухой обработки и обработки с минимальным количеством СОЖ на конструкции станков, инструменты, окружающую среду и выбор режимов резания. Тенденции и перспективы развития, с. 511 – 537, библ. 157, ил. 52, табл. 3

            Gu P. at al. Адаптация изделий и процессов их конструирования к новым требованиям потребителей. Функциональная независимость изделий и степень быстроты их адаптации к меняющимся условиям производства, с. 539 – 557, библ. 89, ил. 19, табл. 2.

            Allen D. Анализ технологии, преимуществ, недостатков, существующих и будущих возможностей применения фотохимической обработки в различных областях промышленности, преимущественно в микро- и нанообработке. Примеры постепенного вытеснения фотохимической обработкой многих существующих технологий, перспективы развития этого метода, с. 559 – 595, библ. 170, ил. 38, табл. 4.

            Webster J. at al. Анализ последних достижений и новинок в области разработки и изготовления абразивных инструментов для прецизионного шлифования. Ближайшие перспективы их развития, с. 597 – 617, библ. 124, ил. 39.

            Altintas Y. at al. Моделирование динамических вибраций при фрезеровании и врезном шлифовании. Прогнозирование на основе полученных моделей оптимальных способов предотвращения и подавления вибраций, возникающих в процессе фрезерования и шлифования, в том числе путем разработки новых конструкций станков, их шпиндельных и других узлов, с. 619 – 642, библ. 126, ил. 27. 

            Takata S. at al. Изменение роли, стратегии и влияния технического обслуживания изделий при управлении их жизненным циклом, с. 643 – 655, библ. 83, ил. 14, табл. 1.

            Weckenmann A. at al. Обзор конструкций и методики применения одно-, двух- и трехкоординатных контактных датчиков и щупов ведущих мировых фирм, используемых для измерения размеров. Анализ технических требований, принципов построения, технических характеристик и областей применения, в том числе будущих. Перспективы и тенденции развития, с. 657 – 684, библ. 224, ил. 57, табл. 1.

            Brinksmeier E. at al. Химические аспекты процессов механической обработки, в том числе шлифования. Влияние взаимодействия между инструментом, заготовкой, СОЖ и окружающей средой в зоне контакта на параметры обработки, с. 685 – 699, библ. 58, ил. 26, табл. 2.

 

 

 Annals CIRP 2004. V. 53. Nr. 1

Сборка

Hauschild M. Разработка новых конструкций с учетом требований окружающей среды, с. 1 - 4, ил. 3

Wang H. Прецизионный метод визуального контроля микроманипулятора, с. 17 - 20, ил. 8

Reenhart G. et al. Теленаблюдение как способ решения ручной сборки микроскопических деталей, с. 21 - 24, ил. 4

Mannar K. et al. Непрерывная диагностика неисправностей сборочных систем с использованием грубой настройки,  с. 21 - 24, ил. 4

 

Резание

Attia M. et al. Новый подход к прогнозированию температуры резания с учетом явления термического сжатия в инструментах с многослойным покрытием, с. 47 - 52, ил. 7, табл. 2

Kurohashi K. et al. Непрерывное нанесение электролитического покрытия на режущую кромку инструмента с целью ее целевого формирования, с. 53 - 56, ил. 14, табл. 5

Shumada S. et al. Термохимический механизм износа алмазного инструмента при обработке черных металлов, с. 57 - 60, ил. 8, табл. 2

Suda S. et al. Многофункциональное применение синтетического эфира для охлаждения рабочей зоны станка при использовании минимального количества смазки для ее охлаждения, с. 57 - 60, ил. 8, табл. 2

Weinert K. et al. Точение и сверление титано-никелевых сплавов с памятью с. 65 - 68, ил. 7, табл. 2

Ng E. et al. Высокоскоростное торцевое фрезерование отливок из кремнеалюминиевых сплавов, с. 69 - 72, ил. 6, табл. 2

Rangaraian A. et al. Обеспечение эффективной ориентации траектории инструмента и детали при высокоскоростном торцевом фрезеровании, с. 73 - 76, ил. 6, табл. 1

Hinduja S. Оптимальное решение проблем многокоординатного фрезерования с технологической и геометрической точек зрения, с. 77 - 80, ил. 6, табл. 1

Bouzakis K. et al. Характеристики фрезерных пластин с переменной толщиной покрытий в зависимости от их заднего и переднего углов, с. 81 - 84, ил. 6, табл. 2

Cоlding B. Прогнозирование соотношений между усилиями, действующими на инструмент, качеством его поверхности и стойкостью,  с. 85 - 90, ил. 8, табл. 3

Kishavy H.Основанная на всестороннем учете энергетических затрат аналитическая модель усилий, действующих при ортогональном резании композитов с металлической матрицей, с. 91 - 94, ил. 6

Chen L. Моделирование влияния ширины ленточки износа и стружкообразования на остаточные напряжения при резании труднообрабатываемых материалов,  95 - 98, ил. 7

Knuefermann M. Модель шероховатости поверхности при сверхпрецизионном твердом точении, с. 99 - 102, ил. 7, табл. 2

Budak E. et al. Снижение циклового времени при обработке сложнопрофильных поверхностей путем моделирования сил резания, с. 103 - 106, ил. 5, табл. 1

Mitsuishi M. et al. Определение характеристик механической обработки биоматериалов на станке, спроектированном для выполнения полной артритопластики колена, с. 107 - 112, ил. 20, табл. 1

 

Конструирование машин

Lutters D. Конструирование по типу "Что будет, если ...": метод синтеза в процессе конструирования, с. 113 - 116, ил.6

Mak T. et al. Использование биологических аналогий для конструирования машин, с. 117 - 120, ил. 3

Gu P. Новый подход к получению требуемой жесткости при проектировании механической системы, с. 129 - 134, ил. 5

Krause F. Адаптивное и имитационное моделирование процессов разработки изделий, с. 135 - 138, ил. 4, табл. 1

Galantucci L. Использование искусственного интеллекта для регистрации профилей произвольной формы, с. 139 - 142, ил. 8

Kimura F. et al. Использование экспертных знаний для упрощения проектирования и изготовления форм для литья под давлением, с. 147 - 150, ил. 4

Aurich J. et al. Подход к техническому обслуживанию конструкций, ориентированный на их  жизненный цикл, с. 151 - 154, ил. 5

Brissaud D. et al. Использование понятия "окончание срока службы" для упрощения процесса конструирования, с. 155 - 158, ил. 3

 

Электрофизикохимические процессы

Kruth J. et al. Использование  композитных проволочных электродов с высокопрочным стержнем для проволочно-вырезных электроэрозионных станков, с. 171 - 174, ил. 8

Li L. Лазерная термохимическая обработка, обеспечивающая минимизацию металлических наплывов и размеров зоны термического влияния, с. 175 - 178, ил. 11

De Silva A. et al. Моделирование и экспериментальное исследование комбинации лазерной обработки с электрохимической для повышения интенсивности съема металла, с. 179 - 182, ил. 7, табл. 1

Kumeda M. et al. Улучшение характеристик сухой электроэрозионной обработки путем использования  пьезоэлектрического управляющего устройства, с. 186 - 190, ил. 5

Malshe A. et al. Использование фемтосекундной лазерной микрообработки ниобата лития, с. 187 - 190, ил. 5

Childs T. et al. Составление схемы и моделирование формообразования при прямом селективном лазерном плавлении металла в процессе быстрого прототипирования, с. 191 - 194, ил. 8, табл. 3

Shiomi M. et al. Остаточные напряжения внутри металлической модели, выполненной путем прямого селективного лазерного плавления металла при быстром прототипировании, с. 195 - 198, ил. 10

Kollertsen F. et al. Изготовление встроенных оптических волноводов с помощью лазеров с ультрафиолетовым излучением, с. 199 - 202, ил. 8

 

Абразивные процессы

Brinksmeier E. et al. Полирование разъемных пресс-форм, с. 247 - 250, ил. 11

Karpuschewski B. Моделирование и усовершенствование процесса микроабразивной струйной обработки, с. 251 - 254, ил. 8

Rowe W. et al. Пределы и расчеты экономической эффективности прецизионного и высокоскоростного шлифования труднообрабатываемых материалов, с. 255 - 258, ил.6

Jin T. et al. Трехмерное моделирование с помощью МКЭ переходных процессов передачи тепла при высокопроизводительном глубинном шлифовании, с. 259 - 262, ил. 10

Guo C. Мониторинг и контроль турбинных лопаток при их профильном глубинном шлифовании турбинных лопаток с непрерывной правкой, с. 263 - 266, ил.11

Оliveira J. Ускоренный контроль процесса шлифования с помощью модулированных сигналов акустической эмиссии, с. 267 - 270, ил. 8, табл. 1

Hashimoto F. et al. Оптимизация условий наладки для обеспечения стабильности процесса бесцентрового шлифования, с. 271 - 274, ил. 11

Klocke F. et al. Способы снижения некруглости в процессе бесцентрового шлифования путем использования функционального опорного ножа, с. 275 - 280, ил.11

 

Станки

Jedrzejewski J. et al. Комбинированная модель передней бабки высокоскоростного обрабатывающего центра, с. 285 - 288, ил. 9

Zaeh M. et al. Моделирование с помощью МКЭ шариковинтовых систем подач, с. 289 - 294, ил. 8, табл. 2

Pritschow G. et al. Новые способы имитационного моделирования станков, с. 295 - 298, ил. 6, табл. 2

Brecher C. et al. Различные типы компенсации термоупругой деформации станка, основанной на управлении его внутренними характеристиками, с. 299 - 304, ил.14

Altenas Y et al. Динамическая компенсация встроенной в шпиндель системы пьезоэлектрических датчиков, предназначенных для измерения сил резания, с. 305 - 308, ил.5

Abele E. et al. Обеспечение устойчивости переменных характеристик резания при высокоскоростном фрезеровании, с. 309 - 312, ил. 8

Doulen M. Устройство для определения сил резания, возникающих при работе обрабатывающих центров, с. 313 - 316, ил. 7

Lartique C. et al. Повышение производительности ЧПУ для высокоскоростных станков путем использования полиномных траекторий, с. 317 - 320, ил. 8

Symens W. et al. Система управления станками с переменной структурной гибкостью путем планового регулирования ее параметров, с. 321 - 324, ил. 8

Aoyama T. Разработка гелевых электрореологических жидкостей для прецизионного зажимного механизма аэростатических кареток, с. 325 - 328, ил.12

Hessebach J. et al. Характеристики псевдоупругих гибких шарниров в роботах с параллельной кинематикой, предназначенных для микросборки, с. 329 - 332, ил. 7, табл. 3

Denkena B. Станок с активными магнитными направляющими, с. 333 - 336, ил. 6, табл. 2

Shunno H. Нанопозиционируемый стол металлорежущего станка, с. 337 - 340, ил. 9, табл. 1

Moriwaki T. et al. Двухшпиндельный фрезерный станок с эллиптическим виброперемещением режущих инструментов, с. 341 - 344, ил. 8, табл. 1

Zatarain M. et al. Новые облегченные и склеенные демпфированные конструкции для уменьшения шума и вибраций при работе станков, с. 345 - 348, ил. 6, табл. 2

 

Оптимизация производственных систем

Monostori L. et al. Адаптация и обучение в системе распределенного производственного контроля, с. 349 - 352, ил. 1

Scholz-Reiter B. et al. Адаптивное управление кинематическими цепями станка и построение структуры их имитационного моделирования, с. 353 - 356, ил. 5

Ma Y. et al. Эксплуатация производственных систем с системой незавершенного производства и контроля, с. 361 - 364, ил. 7, табл. 2

Zajac J. et al. Новый способ ликвидации простоев в автоматических  производственных системах, с. 367 - 370, ил. 6

Vancza J. Агрегатирование как ключ к интеграции производственного планирования и оперативного управления, с. 377 - 380, ил. 4

Chryssolouris G. et al. Теория хаоса в оперативном планировании производства, с. 381 - 384, ил. 4, табл. 2

Ueda K. Новые подходы к синтезу контроля и планирования  производственных систем с целью создания оптимальных условий производства, с. 385 - 388, ил. 4

Manassero G. et al. Новый метод преодоления неопределенности решений заказчиков при выборе ими оборудования, с. 389 - 392, ил. 2, табл. 4

Meier H. et al. Создание на основании жизненного цикла изделий системы сервисного обслуживания для осуществления новых бизнес-моделей, с. 393 - 396, ил. 6, табл. 2

Arai T. et al. Сервисные CAD-системы как инструмент  сервисного обслуживания, с. 397 - 400, ил. 6

ElMarghy W. et al. Оценка уровня сложности производственных процессов, с. 401 - 406, ил. 11, табл. 3

Mileham A. et al. Влияние ускорения при движении спутников на скорость смены заготовок в производственных системах, с. 407 - 410, ил. 4, табл. 3

ElMarghy W. et al. Встроенная контрольно-измерительная система и система обработки для обеспечения максимального соответствия получаемых деталей конструктивным допускам, с. 411 - 416, ил..8

 

Прецизионная обработка и метрология

Zhang G. et al. Конфокальный датчик, принцип действия которого основан на измерении временной разницы, с. 417 - 420, ил. 12

Takaya Y. et al. Использование вибродатчиков на нано-КИМ,на базе контроля давления при оптическом излучении, с. 421 - 424, ил. 8

Gao W. et al. Прецизионный угловой датчик с сеткой фотодиодов, имеющих по нескольку фотоэлементов, с. 425 - 428, ил. 11

Weikert S. et al. Новое устройство (R-Test) для измерения точности на пятикоординатных станках, в том числе с параллельной кинематикой, с. 429 - 432, ил. 6, табл. 2

Trapet E. et al. Усовершенствование системы слежения на КИМ, которое может быть использовано почти во всех случаях метрологических измерений, с. 433 - 438, ил. 11, табл. 2

Portman V. et al. Замещающая геометрия многомерных структур, с. 443 - 446, ил. 5

Gabbels G. et al. Износ алмазного инструмента при обработке резанием аморфных полимеров, с. 447 - 450, ил. 6

Grusmann U. et al. Измерение формы и радиуса сфер с помощью интерферометров, с. 451 - 454, ил. 7

 

Поверхности

Ohmori H. et al. Исследование условий обработки и характеристик окрашивания титанового сплава при использовании нового процесса электрохимического шлифования, с. 455 - 458, ил. 13, табл. 2

Namba Y. et al. Сверхпрецизионное полирование отдельных кристаллов фторида кальция для выполнения их глубинного ультрафиолетового облучения, с. 459 - 462, ил. 7, табл. 1

Noh K. et al. Влияние выбора суспензии на результаты химико-механического шлифования меди, с. 463 - 466, ил. 7, табл. 1

Kanuta A. et al. Влияние химического состава на механические свойства тонкослойного монокристалла карбида кремния при его обработке, с. 467 - 470, ил. 6

Goch G. et al. Неразрушающее и бесконтактное определение толщины слоя и термических свойств PVD-покрытий и гелевых слоев с помощью фототермических методов, с. 471 - 474, ил. 6, табл. 1

Lucca D. et al. Исследование  методом наноотпечатков тонких пленок ZrO2 на базе гелей, с. 475 - 478, ил. 5, табл. 1

Bruzzone A. et al. Волновой анализ характеристик поверхности: экспериментальная оценка, с. 479 - 482, ил. 7, табл. 1

Mayes T. et al. Фазовое изображение поверхности в поле зрения микроскопа, с. 483 - 486, ил. 9

  Annals  CIRP 2003. V. 52. Nr. 2

Byrne G. et al. Современное состояние технологий резания различных материалов и области их практического применения, с. 483 - 507, ил. 34, табл. 1, библ. 158   

Tseng M. et al. Новые требования и подходы к конструированию машины в эпоху глобализации, отражаемые в требованиях заказчиков, с. 509 - 519, ил. 6, библ. 51 

Kleiner M. et al. Обзор современных промышленных методов изготовления компонентов из легких сплавов путем их пластической деформации, с. 521 - 542, ил. 45, табл. 1, библ. 139 

Jovane F. et al. Современное состояние и перспективы будущего развития гибкой автоматизации в мире, с. 543 - 560, ил. 10, табл. 13, библ. 110 

De Chiffer L. et al. Новейшие способы получения требуемых поверхностей при микрообработке и в нанотехнологиях, с. 561-  577, ил. 17, табл. 1, библ. 153 

Westkämper E. et al. Процессы сборки и разборки применительно к жизненному циклу изделия, с. 579 - 588, ил. 18, библ. 42 

Levy G. et al. Современное состояние и тенденции развития процессов быстрого прототипирования в промышленности, с. 589 -  609, ил. 25, табл. 3, библ. 133 

Evans C. et al. Обзор механизмов съема материалов при доводке и полировании, с. 611 633, ил. 25, табл. 3, библ. 133 

Alting L. et al. Новейшие методы проектирования и современная техника изготовления микродеталей и микроизделий, с. 635 -  657, ил. 14, табл. 3, библ. 127 

Goch G. et al. Обзор современных способов и новейшей техники измерения зубчатых колес, достигаемой при этом точности и используемых в мире стандартов, с. 659 - 695, ил. 79, табл. 2, библ. 200 

  Annals CIRP. 2003. V. 52. Nr 1

Сборка

1. Feldman K. Развитие новых концепций инструментов и программного обеспечения для оптимизации ручных сборочных систем, с. 1 - 5, ил. 7 

2. Reinhart G. et al. Использование в сборке систем повышенной реальности основные понятия, преимущества и области применения, с. 6 - 8, ил. 7 

3. Suzuke T. et al. Новый метод оценки надежности сборки, с. 9 - 12, ил. 11 

4. Vong Z. Ускоренное развертывание переналаживаемых сборочных приспособлений с использованием синтеза рабочего пространства и анализа его видимости в процессе сборки, с. 13 - 16, ил. 9 

5. Tichem M. Саморегулирование микромехатронных систем при микрообработке, с. 17 - 20, ил. 9 

6. Seliger G. Система автоматического манипулирования нежесткими деталями при их сборке классификация деталей, материалов и случаи применения системы, с. 21 - 24, ил. 9 

7. Kaebernick H. et al. Упрощенная оценка жизненного цикла изделий на ранних стадиях их проектирования, с. 25- 28, ил. 2

8. Duflon J. et al. Инструменты, служащие для инженерного обоснования и поддержания активного жизненного цикла изделий, с. 29- 32, ил. 6 

9. Ueda K. Интеграция экономики в инжиниринг с использованием полученных результатов при повторной использовании изделий, с. 33 - 36, ил. 4, табл. 3 

10. Takata S. et al. Система моделирования жизненного цикла для совершенствования процесса его планирования, с. 37- 40, ил. 6 

Резание

11. Takeuchi Y. et al. Особенности обработки V-образных микроканавок (глубиной 10 мкм) с плоскими концами невращающимися инструментами на пятикоординатном сверхпрецизионном обрабатывающем центре при глубине резания 0,5 мкм и скорости подачи 40 мм/мин, с. 41 - 44, ил. 15, табл. 1 

12. Ko S. et al. Разработка новых геометрических параметров режущей части различных типов сверл, позволяющих минимизировать образование заусенцев при сверлении различных видов материалов, с. 45 - 48, табл. 2 

13. Mizugaki Y. et al. Теоретическая оценка профиля обрабатываемой поверхности при фрезеровании сферическими фрезами с учетом перемещения их режущих кромок и изменения ориентации, с. 49- 52, ил. 11 

14. Ahn J. et al. Влияние погрешностей синхронизации на производительность сверхвысокоскоростного нарезания резьбы спиральными метчиками при частотах их вращения 2000 и 8000 мин-1, с. 53- 56, ил. 15 

15. Kemura Y. Разработка конструкций высокопроизводительных концевых фрез на основе анализа потока стружки, получаемого при наличии у этих фрез криволинейной задней поверхности, с. 57- 60, ил. 10 

16. Wakabayashi T. et al. Трибологические характеристики и режимы резания, получаемые при использовании смазочных эфиров для полусухого точения, с. 61- 64, ил. 7, табл. 3 

17. Erkens G. et al. Супернитриды: новое поколение PVD-покрытий, удовлетворяющих требованиям, возникающим при высокоскоростном фрезеровании высоколегированных сплавов, с. 65-68, ил. 10 

18. Le Calvez C. et al. Технико-экономические преимущества новых марок сталей, применяемых при изготовлении форм для литья пластмасс путем фрезерования без применения СОЖ, с. 69- 72, ил. 4, табл. 2 

19. Corduan N. et al. Механизмы износа новых инструментальных материалов при высокопроизводительной механической обработке титанового сплава с. 73- 76, табл. 1 

20. Dakies M. et al. Измерение и прогнозирование температурных полей при обработке высокопрочной стали AISI, с. 77 - 80, ил. 4 

21. Doumlen M. et al. Перекрестные модели оценки неизвестных компонентов силы резания при высокоскоростном фрезеровании концевыми фрезами, с. 81- 84, ил. 4, табл. 3 

22. Lanwers B. et al. Разработка алгоритма перемещения концевой фрезы при пяти-координатном фрезеровании с использованием многогранных моделей, с. 85- 88, ил. 10, табл. 2

 

Конструирование

23.  Meijer B. et al. Структурирование знаний для проектирования функций, с. 89- 92, ил. 1 

24. Koh H. et al. Метод управления знаниями и проектирование на их основе видоизменяемых структур, с. 93- 96, ил. 5. табл. 1

25. Hatamura Y. et al. Структура базы данных ошибочных знаний и практические случаи ее применения, с. 97- 100, ил. 7 

26. Shu L. et al. Использование некоторых свойств биологических особей для центрирования предметов при микросборке, с. 100- 104, ил. 4 

27. Freiheit T. et al. Проектирование преобразуемых производственных систем без промежуточных элементов, с. 105- 108, ил. 1, табл. 1 

28. Noel F. Создание окружающей среды встраиваемых конструкций как основы для сотрудничества между различными экспертами, с. 109- 112, ил. 7 29. 

29. Gu P. et al. Механическая шина для проектирования изделий модульной конструкции и примеры ее практического применения, с. 113- 116, ил. 7 30. 

30. Huang G. et al. Идентификация платформы проектирования изделий и ее применение для нужд конкретных потребителей, с. 117- 120, ил. 4 31. 

31. Jiko J. Индекс, базирующийся на информационном содержании изделий, с. 121- 124, ил. 3, табл. 3 

32. Krause F.-L. et al. Реконструкция объектов свободной формы с произвольной топологией путем использования нейронных сетей и метода делений, с. 125- 128, ил. 3 33. 

33. Zhou Z. et al. Геометрическое моделирование обработки на станках с ЧПУ путем использования стереотопографических моделей, с. 129- 134, ил. 12 34. 

34. Dantan J.-Y. et al. Интегрированный процесс назначения допусков для концептуальной конструкции применительно к автомобильной и авиационной промышленности, с. 135- 138, ил. 5 

 

Электрофизические и электрохимические процессы 

35. Kruth J. P. et al. Новый ферропорошок для выборочного лазерного спекания плотных деталей, с. 139- 142, ил. 8, табл. 1 36. Yu Z. et al. Твердотельное и имитационное моделирование микроэлектроэрозионного процесса, с. 143- 146, ил. 12, табл. 3 

37. Kunieda M. et al. Новый метод высокоскоростного электроэрозионного фрезерования объемных полостей с использованием вместо традиционной диэлектрической жидкости кислорода, подаваемого под высоким давлением (сухая электроэрозионная обработка), с. 147- 150, ил. 14, табл. 5 38. 

38. Aspinwall D. et al. Использование металлических порошков, диспергированных в диэлектрическую жидкость, и электродов из жаропрочных порошковых материалов, а также медной проволоки для инициирования легирования титаном и железом поверхностей заготовок из титановых сплавов в процессе их электроэрозионной обработки, с. 151- 156, ил. 12 

39. Mohri N. Процесс наслаивания кристаллизованного углерода или карбидов на керамическую (из нитрида кремния) заготовку при ее электроэрозионной обработке, с. 157- 160, ил. 11, табл. 5 

40.Chun J. Влияние шероховатости поверхности на формирование припоя путем непосредственного осаждения его капелек, с. 161- 164, ил. 8, табл. 2 

41. De Sebva A. et al. Влияние концентрации электролита на точность копирования при прецизионной (размерная точность ± 2 мкм, шероховатость - 0,01 мкм) электрохимической обработке, с. 165-168, ил. 8, табл. 1 

42. Zhu D. Проектирование профиля электрода для процесса электрохимической обработки, с. 169- 172, ил. 8 

43. Hon K. et al. Экспериментальное исследование селективного лазерного спекания композиционных материалов (карбида кремния с полиамидом) с получением матрицы, с. 173- 176, ил. 11, табл. 3 

44. Klocke F. et al. Поведение двух металлических частиц при слипании, рассматриваемое в качестве базового механизма селективного лазерного спекания, с. 177- 180, ил. 12

45. Penkerton A. et al. Экспериментальные исследования механизмов влияния геометрических параметров и состава порошка при коаксиальной лазерной наплавке стали 316L, используемой для быстрого прототипирования, с. 181- 184, ил. 66 

46. Leu M. et al. Исследование особенностей геометрических параметров деталей изо льда и материалов подложки при быстром прототипировании, с. 185- 188, ил. 9, табл. 1 

47. Dimitrov D. et al. Исследование размерной и геометрической точности процесса трехмерной печати при быстром прототипировании, с. 189- 192, ил. 6, табл. 1 

48. Lucas M. et al. Влияние модальных взаимодействий и нелинейных характеристик деталей на их виброхарактеристики при ультразвуковом резании, с. 193- 196, ил. 10 

 

Абразивная обработка 

49. Brinksmeier E. et al. Механизмы формирования стружки при шлифовании с низкими скоростями, с. 253- 258, ил. 9, табл. 1 

50. Guo C. et al. Оптимизация глубинного чернового и чистового шлифования замков турбинных лопаток с непрерывной правкой шлифовального круга, с. 259- 262, ил. 10 

51. Krugzyngke B. et al. Теоретическое обоснование и экспериментальное исследование влияния температуры шлифования магнитных композитов (сочетание стальных пластин с пластинами из магнитной керамики) на целостность их поверхности, с. 263- 266, ил. 9, табл. 2 

52. Shi Z. et al. Исследование процесса шлифования закаленной подшипниковой стали кругами из КНБ с гальванической связкой, с. 267- 270, ил. 8 

53. Koshy P. et al. Формулирование теоретических предпосылок конструирования шлифовальных кругов с заранее заданным объемным расположением зерен, обеспечивающих качество получаемых поверхностей деталей на порядок выше, чем обычные алмазные круги, с. 271- 274, ил. 9 

54. Aurich J. et al. Разработка новой конструкции шлифовальных кругов из КНБ с определенной структурой зерен путем использования кинематического моделирования, с. 275- 280, ил. 13, табл. 1 

55. Chiba Y. Новый метод одновременной резки кварцевых кристаллов и кремниевых пластин многопроволочным алмазным инструментом с гальванической или бакелитовой связкой и установка для его осуществления, с. 281- 284, ил. 9, табл. 5 

56. Yuan Z. et al. Доводка однокристальных алмазных инструментов и новый метод ориентации кристаллов алмаза путем использования лазерной дифракции, с. 285- 288, ил. 14, табл. 1 

 

Станки 

57. Pritschow G. et al. Датчик относительного ускорения по принципу age:Ferraris – важный компонент при создании высокодинамичных и точных пятикоординатных станков, с. 289 - 292, ил. 9 

58. Boucher P. et al. Ужесточение характеристик устройств ЧПУ для привода станков путем оптимизации параметра You с. 293 - 296, ил. 9 

59. Alentas Y. et al. Оптимизация скорости подачи при сплайновой интерполяции в высокоскоростных станках, с. 297- 302, ил. 5 

60. Shinno H. et al. Бездатчиковый мониторинг силы резания при сверхпрецизионной обработке Al-сплава, с. 303- 306, ил. 7, табл. 2 

61. Heisel U. et al. Оптимизация конструкции подшипников в станках для ультразвуковой обработки, с. 307- 310, ил. 7, табл. 3 

62. Weck M. Высокоскоростные шпиндельные опоры с тремя и четырьмя точками контакта для современных станков, с. 311- 316, ил. 20 

63. Van Brussel H. et al. Новая концепция привода для шлифовальных станков с периодической электролитической правкой с использованием сверхжестких пьезодатчиков, с. 317- 322, ил. 20, табл. 1 

64. Mitsueshi M. et al. Создание 9-координатного станка для отрезания костей в тазобедренных суставах при ортопедических заболеваниях или операциях, с. 323- 328, ил. 13 

65. Hinduja S. et al. Оценка погрешностей, вызванных силами резания при точении на станках с ЧПУ, с. 328- 332, ил. 8 

66. Florussen G. et al. Оценка погрешностей станков, вызванных тепловыми явлениями, путем измерения телескопическим датчиком с двумя сферическими наконечниками изменений длины в нескольких точках рабочего пространства станка, с. 333- 336, ил. 4 

67. Molinary-Tosatti et al. Кинето-статическая оптимизация станков с параллельной кинематикой, с. 337- 341, ил. 4, табл. 2 

68. Hesseblach J. et al. Новый способ расширения рабочей зоны станков с параллельной кинематикой, с. 343- 346, ил. 8 

69. Kim J. et al. Проектирование платформы параллельного механизма для моделирования общего движения с шестью степенями подвижности, включая непрерывный поворот на 360 град. с. 347- 350, ил. 12 

 

Оптимизация производственных систем 

70. Mentink R. et al. Управление динамическим процессом для инженерных целей, с. 351- 354, ил. 4 

71. Ratering A. et al. Проектирование и анализ отдельной рабочей станции замкнутой производственной системы, с. 355- 358, ил. 6 

72. Markus A. et al. Новый подход к моделированию и решению проблем производственного планирования в единичном производстве, с. 359- 362, ил. 2 

73. Eimaraghi W. et al. Моделирование, анализ и исследование роли человеческого фактора в производственных системах, с. 363- 366, ил. 7 

74. Maier-Speredelozzi V. et al. Преобразуемость систем измерений в производственных системах и их компонентах, с. 367- 370, ил. 5, табл. 3 

75. Asl F. et al. Стохастическое оптимальное управление производительностью преобразуемых производственных систем, с. 371- 374, ил. 9 

76. Wiendahe H.-P. et al. Системный подход к обеспечению надежности логистического процесса цепей снабжения, с. 375- 380, ил. 2 

77. Kumara S. et al. Принятие решений в логистике: анализ на базе теории хаоса, с. 381- 384, ил. 2 

78. Shang H. Использование системы принятия решений с нечетким многокритериальным подходом для целенаправленного с точки зрения охраны окружающей среды управления действиями поставщиков продукции, с. 385- 388, ил. 8 

79. Maropoulos P. et al. Новая методика проектирования сложных изделий, с. 389- 392, ил. 3 

80. Schuh G. et al. Развитие партнерского производства на основании использования принципов объектно-ориентированного программного обеспечения, с. 393- 396, ил. 6 

81. Bruccoleri M. et al. Механизмы ведения переговоров для расширения возможностей отдельных предприятий, с. 397- 402, ил. 8, табл. 2 

82. Kem H. et al. Оперативное планирование разборки изделий при наличии множества их типов и размеров, с. 403- 406, табл. 2 

83. Feti R. Система управления поставками от нескольких поставщиков при изготовлении турбинных лопаток, с. 407- 410, ил. 6, табл. 1 

84. El Maraghy H. et al. Метод компьютеризованного планирования лазерного сканирования сложных геометрических форм на базе модели САПР, с. 411- 414, ил. 6 

85. Roy R. et al. Проектирование системы охлаждения турбинных лопаток с использованием обобщенного регрессивного генераторного алгоритма и математическая модель системы охлаждения турбинной лопатки в реальном масштабе времени, с. 415- 418, ил. 4, табл. 1 

86. Fleischer J. et al. Автоматизация процесса порошкового литья под давлением хрупких деталей микроскопических размеров, например зубчатых колес диаметром не более 1, 4 мм, с. 449- 422, ил. 5 

 

Прецизионные измерения и измерительная техника 

87. Sprauel J. et al. Базирующийся на статистическом подходе новый метод оценки неточности измерений на координатно-измерительных машинах, позволяющий выделить мгновенные отклонения результатов измерения непосредственно из набора отработанных координат, с. 423- 426, ил. 7, табл. 2 

88. Zhang G. et al. Гибкая координатно-измерительная система, базирующаяся на использовании следящих лазерных интерферометров, с. 427- 430, ил. 7, табл. 1 

89. Kim S.-G. et al. Система настраивания оптических приборов с нанометрическим разрешением. с. 431- 434, ил. 7 

90. Gao W. et al. Плоскостное кодирующее устройство, обеспечивающее точное и независимое измерение линейных позиций по двум осям координат и наклонов по трем осям координат, с. 435- 438, ил. 8 

91. Lorier D. et al. Измерение состояния поляризации лазера в гетеродинном интерферометре с нелинейностью порядка 0,6 нм, с. 439- 442, ил. 9, табл. 2 

92. Weckenmann A. et al. Точное измерение параметров износа режущих инструментов, в частности режущих пластин, путем комбинированного использования двух оптических датчиков, с. 443- 446, ил. 6 

93. Carnugnano S. et al. Новый метод калибрования резьбы на координатно-измерительных машинах, с. 447- 450, ил. 5, табл. 1 

94. Navao M. et al. Метод местного контроля потока тепла, позволяющий предотвратить деформацию порядка нескольких микрометров при точном литье под давлением миниатюрных деталей, с. 451- 454, ил. 1 

 

Получение и оценка поверхностей 

95. Goch G. et al. Применение сверхяркого светодиода для определения характеристик шероховатостей деталей, с. 455- 458, ил. 8 

96. Leon F. et al. Определение точности изготовления спиральных канавок оптическим методом, с. 459- 462, ил. 7 

97. Denkena B. et al. Оценка потенциальных возможностей кинематики различных процессов и станков при шлифовании миниатюрных деталей, с. 463- 466, ил. 9 

98. Ohmori H. Повышение механической прочности микроинструментов путем контроля характеристик получаемых поверхностей при обработки на специально разработанном станке, с. 467- 470, ил. 12, табл. 1 

99. Moronuki N. Фрикционные свойства микротекстурированной поверхности подвергнутого травлению анизотропного кремния, с. 471- 474, ил. 10, табл. 1 

100. Namba Y. et al. Получение оптических поверхностей у органических нелинейных кристаллов при их точении однокристальным алмазом, с. 475- 478, ил. 14, табл. 1 

101. Dornfeld D. Анализ взаимодействия заготовки и инструмента при алмазном точении с использованием графических характеристик акустической эмиссии, с. 479- 482, ил. 7 

Annals  CIRP. 2002. V. 51. Nr. 2 

Santochi M. Состояние и перспективы развития компьютерного планирования при сборке и разборке, с. 507- 530, ил. 12 

Meijer J. Лазерная обработка различных материалов короткими и ультракороткими импульсами и перспективы ее развития в машиностроении, с. 531 550, ил. 12, табл. 2 

H. Мониторинг процесса шлифования и его особенности на различных шлифовальных станках, с. 551 - 572, ил. 13, табл. 4 

Wiendahl H. Сетевые варианты различных типов производства и их перспективы, с. 573 - 587, ил. 6

Estler W. Современные возможности и особенности измерения крупногабаритных деталей, с. 587 - 610, ил. 9, табл. 2 

Teti R. Анализ современного состояния механической обработки композитов в различных отраслях машиностроения: технологии, режимы резания и оборудование, с. 611 - 634, ил. 20, табл. 5 

Bernard A. Новые тенденции в быстром прототипировании, с. 635 - 652, ил. 10, табл. 

Kiuchi M. Нынешнее состояние и тенденции развития технологии обработки давлением полутвердых металлов, с. 653 - 684, ил. 11, табл. 4 

Weck M. Станки с параллельной кинематикой: современный уровень развития, опыт и перспективы применения в различных отраслях промышленности, с. 671 684, ил. 11, табл. 4 

Schwenke H. Оптические методы измерений в машиностроении: их возможности и перспективы, с. 685 - 700, ил. 7, табл. 2 

Lonardo P. Тенденции, возникающие при измерениях параметров поверхностей, с. 701 - 719, ил. 11, табл. 2 

 

Annals CIRP. 2002. V. 51. Nr. 1

Раздел «Сборка» (каждая статья содержит примерно 4 - 6 страниц, при запросе можно уточнить)

1. Автоматизированная сборка мехатронных изделий 

2. Arai T. et al. Автоматическое калибрование координат робота для трансформируемых сборочных систем 

3. Travaini et al. Методологический подход и инструменты для трансформирования сборочных систем 

4. Wiendahl H.-P. et al. Анализ узких мест сборочных линий с применением характеристических кривых 

5. Huang W. et al. Разложение погрешности формы детали с помощью косинусоидального преобразования с использованием для сборки упругих деталей, полученных путем штамповки 

6. Hoffman H. Стратегия оптимизации транспортирования деталей в многопозиционных прессах 

7.Weslk Е. Платформа для интеграции сборки, разборки и управления жизненным циклом изделия 

8. Seliger G. et al. Новые процессы и инструменты для разборки 

9. Bley H. et al. Сохранение стабильности процесса сборки изделия путем использования его жизненного цикла 

10.Sutherland J. et al. Модель повышения экономической эффективности системы вывода изделия из эксплуатации с целью снижения воздействия окончания срока его службы на окружающую среду (48)

 

Раздел «Резание» (в скобках указаны номера страниц)

11. Uhlmann Е. et al. Характеристики износа алмазных инструментов с CVD-покрытиями при высокоскоростной обработке гиперэвтектического Al-сплава (49-52) 

12. Abele Е. et al. Новый подход к механизму износа инструментов при обработке графитизированного чугуна с учетом удаления с их поверхности слоя (53- 56) 

13.Penavka M. et al. Влияние износа инструмента из КНБ на шероховатость получаемой поверхности при твердом точении (57-60) 

14. Bonzavis K-D. et al. Влияние радиуса режущей кромки (8 - 35 мкм) пластин из твердого сплава с покрытиями и метода фрезерования на его производительность (61- 64 ) 

15. Barry J. et al. Стружкообразование, акустическая эмиссия и белый слой на поверхности обрабатываемого металла при твердой обработке ( 65 - 70) 

16. Shivpuri R. et al. Моделирование сегментации стружки при фрезеровании титановых сплавов с учетом распределения напряжений и температуры (71 - 74) 

17. Armarego Е. et al. Прогностические модели резания при определении сил и крутящих моментов при машинном нарезании резьбы метчиком с прямыми стружечными канавками (75-78) 

18. Warnecke G. Модель текучести нового вязкоупругого материала для МКЭ- анализа процесса стружкообразования (79 - 82) 

19. Fang N. et al. Аналитическая модель обработки инструментами с прогнозированием усилий резания для различных напряжений пластического течения с учетом скоростей деформации и температур (83 - 86) 

20. Brinksmaier T. Сверление многослойных композитных материалов, состоящих из углеродного армированного пластика, титана и алюминиевого сплава (87-90) 

21. Spath D. et al. Критерии эффективности непрерывного точения периодических поверхностей типа зубчатых колес и шарниров равных угловых скоростей и конструирование режущих инструментов на базе моделирования этого процесса (91 - 94) 

22. Suda S. et al. Синтетический эфир как оптимальная СОЖ при обработке с минимальным количеством СОЖ (95 - 98) 

 

Раздел «Конструирование»

23. Zimmermann J. Система как универсальная связь инженерных объектов 9 102) 

24. Owodunni O. et al. Расширяемая классификация характеристик процесса конструирования и изготовления изделия (103-106)

25. Melvin J. et al. Имитационное моделирование в пределах структуры аксиоматической конструкции (107 - 110)&

26. Ge P. et al. Аксиоматический подход к «целевому каскадированию» для получения параметрической конструкции инженерных систем (111 - 114) 

27. Bae S. et al. Аксиоматическая конструкция систем автомобильных подвесок (115 - 118) 

28. Bernard A. et al. Модель рабочей ситуации для встраивания системы безопасности на этапе конструирования ( 119 - 122) 

29. Wang Z. et al. Экономическая оценка вариантов испытываемых конструкций изделий микроэлектроники ( 123 - 126)

30. Nakao M. et al. Основанный на конкретных решениях процесс конструирования, обеспечивающий сокращение времени освоения конструкции и изготовления пресс-форм ( 127 - 130) 

31. Zhang L. et al. Поштучная стыковка В- сплайновых поверхностей с произвольными треугольными сетями ( 131-134)
32.Weck M. et al. Компьютерная система оптимизации ножки зуба у цементированных шестерен ( 135-138)

33. Rho H.-M. et al. Ускоренная система реверсивного инжиниринга для воспроизведения трехмерных человеческих бюстов (139-144)

 

Раздел «Электрофизические и электрохимические процессы» 

34. Chryssolouris G. et al. Экспериментальное исследование лазерного плакирования ( 145-148) 

35. Ueda T. et al. Термическое раскалывание хрупких материалов с использованием лазерных лучей (149-152) 

36. Li L. Характеристики и контроль конусности отверстий, получаемых при лазерном ударном сверлении ( 153-156) 

37. Bleys P. et al. Компенсация износа инструмента в реальном масштабе времени при электроэрозионной обработке и фрезеровании ( 157-160) 

38. Mohri N. et al. Некоторые соображения по поводу режимов обработки керамики для изоляторов, связанные с ее практическим использованием в промышленности (161-164) 

39. Han F. Высокоточное имитационное моделирование вырезной электроэрозионной обработки с использованием параметрического программирования ( 165-168) 

40. Mas Е . et al. Имитационное моделирование процесса гальваностегии с помощью МКЭ ( 169-172) 

41. Zhu D. et al. Процесс нанокристаллической гальванопластики (173-176) 

42. Conway P. et al. Получение прецизионных высокотемпературных бессвинцовых паяных соединений путем использования капель осаждения, обладающих высокой энергией ( 177-180)  

43. Gu P. et al. Применение электроэрозионной обработки изготовления биомедицинских прототипов с локально контролируемыми свойствами с помощью (181-184) 

 

Раздел «Обработка методом пластической деформации» 

44. Olsson D. et al. Анализ развития захватных устройств при штамповке (185-190) 

45. Doege Е. et al. Анализ процесса рихтовки, базирующийся на использовании аналитической модели формообразования (191-194) 

46. Kopp R. et al. Гибкая технология листовой штамповки путем использования одновременной двухсторонней дробеструйной обработки (195-198) 

47. Filice L. et al. Анализ способности материала к поэтапному формообразованию (199-202)

48. Vollertsen F. et al. Структура процесса гидроформинга листового металла, позволяющая избежать его морщин при обратной вытяжке (203-208) 

49. Kleiner M. et al. Комбинированные способы прогнозирования динамической неустойчивости при выдавливании листового металла (209-214) 

50. Groche P. et al. Гидромеханическая глубокая вытяжка алюминиевых сплавов при повышенных температурах ( 215-218) 

51. Barriani P. et al. Экспериментальная оценка и моделирование с помощью МКЭ тепловых режимов на поверхности инструмента в фазах охлаждения и деформации при выполнении объемной штамповки (219-222) 

52. Matsumoto R. et al. Смазка и трение магниевых сплавов при штамповке с подогревом (223-226) 

53. Azushima A. et al. Механические свойства сверхмелкозернистой стали, полученной путем многократно повторяющейся холодной боковой экструзии (227-230) 

54. Ceider M. et al. Выполняемое с помощью экзимерного лазера микроструктурирование поверхностей инструментов для холодной штамповки и его влияние на стойкость этих инструментов (231-234) 

 

Раздел «Процессы абразивной обработки» 

55. Webster J. et al. Оценка эффективности СОЖ, применяемой при глубинном шлифовании с непрерывной правкой ( 235-240)
56. Stephenson D. et al. Высокоэффективное глубинное шлифование низколегированных сталей кругами из КНБ (241-244) 

57. Klocke F. et al. Микроанализ контактной зоны трибологически нагруженных гелевых абразивов, армированных на второй фазе ( 245-250) 

58. Zhang В . et al. Микрошлифование наноструктурированных покрытий материалов ( 251-254) 

59. Новая технология полирования без использования полировальной подушки ( 255-258) 

60. Zhang В. et al. Выполняемое без правки шлифование керамических ( Si3 N4) шариков с помощью фотокатализаторов из TiO2 ( 259-262) 

61. Hoogstarate A. et al. Моделирование высокоскоростных процессов шлифования свободным абразивом ( 263-266) 

62. Govekar Е. et al. Новый метод определения вибраций при шлифовании ( 267-270) 

63. Burkhard G. et al. Высокоэффективный абразивный инструмент для хонингования (271-274) 

 

Раздел «Станки и системы управления ими» 

64. Spicer P. et al. Основные принципы правильного выбора конфигурации систем машин (трансформируемые машинные системы) (275 -280 )

65. Shinno H. et al. Методика разработки новых станков на базе результатов подробных опросов реальных и потенциальных потребителей и ведущих производителей станков с использованием 34 ключевых факторов (281- 284) 

66. Suh J. Использование композитных структур для кареток высокоскоростных фрезерных станков с ЧПУ, позволившее уменьшить их массу на 34 % (вертикальные) и 26 % (горизонтальные) и повысить коэффициент демпфирования в 1.5 - 5,7 раз без снижения жесткости (285 - 288)

67. Aoyama T. Разработка новой системы подачи масляного тумана при высокоскоростной обработке с минимальным количеством СОЖ ( 289 - 292 )

68. Neugebauer R. et al. Три новых подхода к разработке структуры станков с параллельной кинематикой ( 293 - 296)

69. Huang T. et al. Унифицированная геометрическая модель погрешности для имеющих три степени свободы станков с параллельной кинематикой, снабженных параллелограммными штангами, позволяющая назначать допуски, компенсировать возникающие погрешности и производить сборку станков ( 297 - 301 ) 

70. Altintas Y. et al. Конструкция пьезомеханизма, используемого для прецизионного точения закаленных валов на токарных центрах ( 303 - 306 )

71. Elbestawi M. et al. Новая гибкая технология комбинированного фрезошлифования заготовок в автомобильной промышленности и станок для реализации этой технологии ( 307 - 310 )

72. Tichkowich S. et al. Нынешняя динамическая модель автоколебаний, возникающих при сверлении глубоких отверстий, на стыке сверлильной головки с заготовкой ( 311- 314 ) 

73. Koninck В . et al. Работающий в реальном масштабе времени NURBC-интерополятор, предназначенный для распределенного управления движением ( 315 - 318) 

74. Yamada A. et al. Повышение надежности промышленных роботов путем оптимизации технологических маршрутов, основанных на оценке ухудшения качества эксплуатации (319-322)

 

Раздел «Нанотехнологии»

75. Kakuta A. et al. Наноструктурирование поверхности путем сокращения эпитаксиального роста молекул ( 323-326)

76. Shamoto Е . et al. Разработка ультразвукового эллиптического вибрационного контроллера, служащего для контроля выполнения эллиптического вибрационного резания ( 327-330) 

77. Zussman Е . et al. Применение системы функциональной сборки гироскопов ( 331 -334)

78. Kim S.-G. et al. Конструкция микрофотонных систем управления лазерным лучом ( 334-338) 

79. Egactura K. et al. Ультразвуковое вибрационное сверление микроотверстий в стекле ( 339-342) 

80. Taneuchi Y. et al. Изготовление многофункциональных микролинз Френеля путем прорезания канавок с помощью невращающегося алмаза ( 343-346)

81. Park et al. Предотвращение растрескивания на выходе отверстий при их микросверлении в натриево-кальциево-силикатном стекле ( 347-350) 

82. Wielen A. et al. Осуществление точного контроля инструмента по высоте путем регулирования зазора в опоре ( 351-354)

83. Masuzawa T. et al. Комбинированный токарный и электроэрозионный станок для микрообработки ( 355-358) 

84. Yu Z. et al. Получение глухих микроотверстий сложной формы на микроэрозионном станке (359-362) 

 

Раздел «Оптимизация производственных процессов и производственных систем»

85. Maropoulos P. et al. Комплексное планирование ресурсов для субподрядного производственного предприятия ( 363-366) 

86. Kumara S. et al. Контроль ресурсов распределенного мультипроекта: рыночный подход ( 367-370) 

87. ElMaraghy H. et al. Свободное от жестких сроков повторное диспетчирование в ГПС ( 371-374) 

88. Scholz-Reiter et al. Моделирование и контроль производственных систем на базе теории нелинейной динамики ( 375-378) 89. Duffie N. et al. Контрольно-теоретический анализ системы РРС с замкнутым контуром ( 379-382) 

90. Wiendahl H.-H. et al. Логистическое позиционирование в турбулентной окружающей среде ( 383-386) 

91. Lee D.-Y. et al. Диспетчирование разборки с ограничениями функциональных возможностей ( 387-390) 

92. Hon K. et al. Конфигурация производственных ячеек для обеспечения динамического изготовления изделий ( 391-394) 

93. Monito M. et al. Построенный на принципах нечеткой логики метод оценки автоматизированных производственных систем (395-398) 

94. Ueda K. Планирование компоновки установки с использованием метода самоорганизации (399-403) 

95. Mitsuishi M. Перенос и передача технологий с учетом реальных возможностей сторон ( 404-408) 

96. Chen L. et al. Интегрированные виртуальные производственные системы для обеспечения оптимизации и мониторинга процесса обработки ( 409-412) 

98. Laperriere L. et al. Статистический и детерминистический анализ и синтез допуска с использованием унифицированной модели Jacobian- Torsor ( 417-420) 

99. Park J.-H. Метод приблизительной оценки стоимости жизненного цикла изделия для обеспечения его концептуальной конструкции ( 421-424) 

101. Kang M. Планирование процесса гибки листового металла с учетом ряда ограничений (425-428) Оптимизация режимов резания с использованием Z- модели 

 

Раздел «Прецизионные технологии и метрология»

102. Savio Е. et al. Подходы к калиброванию предметов сложной формы на координатно-измерительных машинах ( 433-436) 103. Zhang С . et al. .Разработка интеллектуальной координатно-измерительной машины ( 437-442) 

104. Contri A. et al. Качество трехкоординатных цифрованных точек, полученных с помощью бесконтактных оптических датчиков ( 443-446) 

105. Gao W. et al. Прецизионное измерение погрешностей шпинделя с несколькими степенями свободы с использованием двумерных угловых датчиков ( 447-450) 

106. Sohmits T. et al. Неопределенность смещений при измерениях радиуса с помощью интерферометра ( 451-454) 

107. Pleifer T. et al. Виртуальный интерферометр как инструмент для систематической оценки источников погрешностей в интерферометрии (455-458) 

108. Неопределенность измерений и проверка станков ( 459-460) 

109. Portman V. et al. Статистический подход к оценкам геометрической точности станков ( 463-466) 

110. Herrero A. et al. Анализ неопределенности нового испанского национального стандарта на давление (467-470)

 

Раздел «Поверхности» 

111. Hansen H. et al. Калибрование и промышленное применение базирующегося на методе AFM прибора для отображения поверхности ( 471-474) 

112. Frahauf J. et al. Стандарты на кремний для оценки и калибрования измерительных щупов датчиков ( 475-478)

  Annals CIRP. 2001.V. 50. Nr. 2 

Altan T. et al. Производство пресс-форм и штампов, с. 405 - 423, ил. 29, библ. 95 
       Приведен комплексный и представляющий большой интерес с практической точки зрения обзор технологии изготовления пресс-форм и штампов, а также оборудования для этого производства. Проанализированы технико-экономические достоинства и недостатки практически всех известных способов получения пресс-форм и штампов, в частности, для автомобильной промышленности, приведены режимы резания, характерные при обработке различных материалов, применяемых для штампов и пресс-форм. Приведено 6 важнейших тенденций развития в этой области технологии. 

Seliger G. Промышленный подход к инновационной продукции, с. 425 - 444, ил. 48, библ. 85 
          На примере ряда изделий и технологий проанализированы различные существующие подходы к производственным инновациям, характерным для предпринимателей и рынка, с учетом взаимозависимостей существующих, разрабатываемых и намечающихся в перспективе технологических процессов. Рассмотрены правила рационального конструирования новейших изделий и тенденции развития их жизненного цикла. Комплексно показаны экономические аспекты внедрения инноваций. 

GeigerM. et al. Микрообработка методом пластической деформации, с. 445-462, ил. 44, библ. 87
       Всесторонне рассмотрен новейший способ микрообработки - получение миниатюрных деталей методом пластической деформации, показаны применяемые материалы, оборудование, достигаемые точности, средства контроля. Показаны также результаты исследований, определены области применения. 

Pritschow G. Современное состояние и тенденции развития открытых систем ЧПУ, с. 463 - 470, ил. 19, библ. 20
            Проанализировано сравнительное положение на рынке шести различных типов открытых систем ЧПУ в соответствии с их аппаратным и математическим обеспечением. Рассмотрены характерные особенности таких систем, в частности, программируемые и коммутационные интерфейсы. Отмечено значительное развитие открытых систем ЧПУ в настоящее время и прогнозируется их еще более широкое развитие в будущем. Кратко описаны работы ведущих организаций в этой области (Национальный институт стандартов ( NIST) и Мичиганский университет в США, Аахенская станкостроительная лаборатория ( WZL) и Штутгартский институт станков и новых технологий в Германии). 

Feldmann К . et al. Сборка: состояние и перспективы развития, с. 489 - 498, ил. 26, библ. 37 
         Комплексно рассмотрены постоянно меняющиеся требования рынка, в том числе нынешние, к сборке изделий и сборочным системам в отношении их гибкости, стоимости и затрат времени для различных отраслей. Показаны пределы, включая экономические, автоматизации и роботизации сборочных процессов. 

MacGeough J. Процесс электрического нанесения покрытий на металлические детали и его применение для микро- и макрообработки, с. 499 - 514, ил. 28, библ. 38 
           Подробно описан технологический процесс электрического нанесения покрытий, в первую очередь никелевых и медных, на мелкие профильные поверхности и методы его реализации, показаны возможности этого процесса и области его применения, в частности, для печатных цилиндров, штампов и пресс-форм, сопел различных двигателей, электродов для электроэрозионной обработки. Показаны способы моделирования этого процесса и приведено большое количество практических примеров. 

Inasaki I. et al. Возникновение вибраций при шлифовании и их ликвидация, с. 515 - 534, ил. 41, библ. 129 
          Подробно проанализированы важнейшие причины возникновения вибраций, включая автоколебания, при наружном, внутреннем и плоском шлифовании, и рассмотрены наиболее эффективные способы их ликвидации. Показаны важнейшие факторы, влияющие на динамику шлифования и относящиеся как к шлифовальному кругу (степень его балансировки и качество правки), так и к заготовке (материал и жесткость крепления), а также способы измерения результатов вибрации, в частности, волнистости. Наглядно показан ряд способов оценки статистических и динамических характеристик основных типов шлифовальных станков. 

 Условия заказа оригинала статьи или ее перевода представлены в в разделе Услуги

На страницу каталога