Станки, современные технологии и инструмент для металлообработки

Информационно-аналитический сайт по материалам зарубежной печати

На главную страницу

Информационно-аналитический сайт по материалам зарубежной печати

По вопросам подборки информационных материалов обращаться по тел. (495) 611 21 37 и

e-mail: stankoinform@mail.ru 

Если Вы нуждаетесь в переводе, то за подробной информацией обратитесь к разделу УСЛУГИ

 

Transactions of the ASME 

 

Journal Tribologia. 2007. V. 129. Nr. 1

Wentz J. E. et al. СОЖ с микрофильтрующими мембранами, с. 135 – 142, ил. 12, табл. 7, библ. 26.

Разработана полусинтетическая СОЖ сорта MWF, специально предназначенная для использования с микрофильтрующими мембранами из а-оксида алюминия Изложен механизм, позволяющий избежать засорение мембран при использовании такой жидкости. Приведены состав жидкости и результаты экспериментов с микрофильтрацией.

Journal Manufacturing Science and Engineering. 2008. V. 130. Nr. 1      

Karpat Y. et al.  Моделирование процесса высокоскоростной обработки инструментами с фасками, с. 011001/1-011001/15, ил. 28, табл. 2, библ. 37.

Разработана модель поля скольжения материала в зоне ортогонального резания инструментами с фасками. Проанализирована сущность этой модели, объясняющей значение фаски инструмента и роль трения. Также рассмотрена тепловая модель ортогонального резания такими инструментами: источники тепла, характер изменения температуры, влияние условий резания. Исходя из результатов выполненных анализов, дан ряд практических указаний, позволяющих проектировать и оптимизировать инструменты для высокоскоростной обработки сталей.

Chang W.T. et al. Проверка профиля сопряженных дисковых кулачков путем координатных измерений, с. 011009/1-011009/9, ил. 9, табл. 2, библ. 22.

Разработан метод аналитического определения зависимости между отклонениями профилей дисковых кулачков в радиальном и нормальном направлениях. Эти зависимости позволяют проверить отклонения профилей кулачков непосредственно и быстро по данным координатных измерений. Для проверки точности предложенного метода были проведены измерения двух обработанных дисковых кулачков такого типа, результаты измерений были сопоставлены с результатами, полученными методом интерполяции по Hermite. Установлены незначительные отклонения. Предлагаемый метод является наиболее простым.

Zhang W.-H. et al.  Алгоритм числового моделирования топографии поверхности при многоосевом фрезеровании концевой фрезой, с. 011003/1-011003/11, ил. 17, табл. З, библ. 20.

Разработан интерактивный алгоритм расчета топографии и шероховатости плоских и фасонных поверхностей при многоосевом фрезеровании их концевой шаровой фрезой. Было детально проанализировано влияние подачи, угла наклона на топографию и шероховатость фрезеруемой плоской поверхности. На основании полученных результатов разработаны инструкции по выбору надлежащих параметров обработки. Также были проанализированы факторы, влияющие на результаты обработки дипольных поверхностей. Было установлено, что при выборе определенных параметров резания возможно достижение высокого качества обработки и оптимизации процесса.

Jeon Y. et al. Влияние предварительного нагрева детали лазером на микрофрезерование металлов, с. 011004/1-011004/9, ил. 17, табл. 4, библ. 53.

Изложены метод и результаты исследований влияния предварительного нагрева. Согласно полученным данным, локальный предварительный нагрев даже в случае мягкого металла способствует снижению удельной энергии резания, что позволяет вести обработку микроконцевой фрезой с более высокими подачами и производительностью. Установлены условия, при которых достигается значительное снижение напряжений в предварительно нагретой детали. Определены и другие особенности процесса микрофрезерования предварительно нагретой детали на примерах обработки алюминиевого сплава 6661-Т6 и стали 1018 согласно приведенным данным. Применение лазера в качестве вспомогательного средства позволяет повысить эффективность процессов обработки по многим показателям.

Journal Manufacturing Science and Engineering. 2007. Vol. 129. Nr. 3

            Fan Y. Оценка влияния фазовых превращений в стали AISI 1010 на механические свойства и формуемость при лазерной обработке, с. 110 – 116, ил. 12, 1 табл. 1, библ. 19.

Liu X. et al.  Основанный на модели анализ генерирования поверхности при микрофрезеровании концевой фрезой, с. 461 – 469, ил. 13, табл. 7, библ. 10.

Sugawara S.et al.  Притирка поверхности инструментальной стали при электроэрозионной обработке и эллиптическом движении электрода инструмента, с. 502 – 512, ил. 19, табл. 2, библ. 18.

Описан станок для прототипирования посредством притирки, которая была применена для финишной обработки поверхности путем использования эллиптических движений при обработке стального инструмента с использованием алмазной суспензии. Описано устройство такого станка, системы обработки, устройство для измерений движений обрабатывающего инструмента, эффективность применяемой алмазной суспензии, способы измерения шероховатости притертой поверхности. Показана эффективность применяемых станка и способа обработки.

Wang H. et al.  Повышение точности механической обработки путем надлежащей компенсации ошибок, с. 644 – 652, ил. 7, библ. 23.

Проанализированы ограниченные возможности статистического контроля процессов изготовления деталей. Изложены возможность полного использования информации о технологическом процессе и предложена стратегия альтернативной компенсации ошибок, исходя из концепции эквивалентной ошибки, создаваемой в зажимном устройстве, что позволяет снизить влияние общих ошибок процесса. Рассмотрены три типа источников ошибок в процессе обработки, и на основании этого выдвинуты предложения по регулированию положения средств зажима для компенсации ошибок с использованием модели, основанной на эквивалентной ошибке зажимного приспособления.

Chiou J. C. Моделирование процесса срезания материала, с. 506 – 574, ил. 14, табл. 1, библ. 36.

Представлен расширенный перемещающийся кубический алгоритм для объёмного геометрического моделирования съёма обрабатываемого материала при обработке резанием. Предлагаемый алгоритм не имеет ограничений, обусловленных одно точкой пересечения, а, напротив, позволяет создавать достоверную модель из заграницы многочисленных точек пересечения граней куба. Кроме того, новый алгоритм относится только к минимальным кубическим объёмам, которые должны соответствовать каждому проходу режущего инструмента.

Sahaya G. A. et al. Модификация поверхности и характеристика усталости углеродистой AISI 1040 в результате обработки масляной струей под высоким давлением высоким давлением, с 601-606, ил. 11, табл. 3, библ. 24.

В проведенном исследовании среднеуглеродистая сталь подвергалась струйной обработке масляной струей под давлением 50 МПа. Анализ показал, что при такой обработке в поверхностном слое возникают остаточные напряжения сжатия около 200 МПа без изменения топографии поверхности. Величина напряжений зависит от расстояния, с которого осуществляется такая струйная обработка. Твердость поверхности в экспериментах повышались до 10% по сравнению с исходной твердостью. Разработанный способ струйной обработки позволил за единый проход обработать 100 % поверхности. Усталостная прочность поверхности была повышена на величину до 17 %.

Journal Manufacturing Science and Engineering. 2007. Vol. 129. Nr. 2

Kiran M. P. S. et al. Моделирование шероховатости поверхности при микроэлектроэрозионной обработке и значение технологического мусора, с. 265 – 273, ил. 13, табл. 5, библ. 27.

Описана модель для прогнозирования шероховатости поверхности при микроэлектроэрозионной обработке. Модель учитывает: форму кратера от единичного разряда между электродом и заготовкой, а эта форма в свою очередь определяется сочетанием технологических параметров; изменение электрического потенциала на микропиках на катодной поверхности, изменение свойств диэлектрика из-за засорения его частицами отходов. Экспериментальная проверка адекватности модели с обычным диэлектриком и с диэлектриком, содержащим отходы (частицы железа), подтвердила ее пригодность для оценки шероховатости после обработки.

Cai M. В.et al.  Исследование механизма износа инструмента, с. 281 – 286, ил. 6, табл. 1, библ. 8.

Исследовали механизм образования лунки износа у алмазного инструмента при обработке резанием монокристаллов кремния. С помощью молекулярного динамического метода моделировали процесс вязкого разрушения материала при резании кремния, что позволяло исследовать температуру и фазовые превращения обрабатываемого материала в зоне образования стружки. Выявлено, что увеличение температуры в зоне образования стружки может обусловить размягчение алмазного инструмента. С другой стороны, высокое гидростатическое давление в этой зоне приводит к образованию "динамических твёрдых частиц" обрабатываемого материала, которые, в свою очередь, обусловливают образование микро/нано канавок на размягчённой задней поверхности инструмента.

Fathima T. et al.  Моделирование прецизионного шлифования с правкой круга в процессе шлифования, с. 296 – 302, ил. 7, табл. 3, библ. 13.

Сообщается о модели электролитического прецизионного шлифования с правкой шлифовального круга. В ней учтены изменения электрохимической реакции во время процесса шлифования, а также показано влияние электрохимического окисления активной поверхности шлифовального круга, выражающееся в снижении контактных модулей и коэффициентов трения между кругом и поверхностью шлифуемой детали.

Harrison I. S. et al.  Исследование электрохимическими методами белого слоя на поверхности стали после токарной обработки, с. 447 – 452, ил. 9, табл. 4, библ. 17.

Изложены результаты электрохимического исследования белого слоя на поверхности заготовок из стали AISI 52100 (1С; 1,5 Сr) после течения по разным режимам. Сравнивались поверхности после точения с белым слоем и без него, поверхность после электроэрозионной обработки. Использовали метод электрохимической спектроскопии по полному электросопротивлению. Установили, что образование белого слоя в процессе токарной обработки вероятно ускорит коррозионное разрушение при эксплуатации деталей в неагрессивных водных растворах.

Liu X. et al.  Анализ генерирования поверхности при микрофрезеровании концевой фрезой, с. 461 – 469, ил. 13, табл. 7, библ. 10.

Эксперименты проводились на моделях в широком диапазоне подач с использованием двух фрез с различными радиусами кромок. Проанализированы основные факторы, влияющие на процесс генерирования поверхности. Изложена методика калибровки и оценки моделей. Показаны возможности практического использования таких моделей.

 

Journal Manufacturing Science and Engineering. 2007. V. 129. Nr. 1

Dong J. et al. Оптимизация подачи при высокоскоростной обработке резанием, с. 63 – 76, ил. 13, табл. 3, библ. 17.

Существующие методы повышения точности фасонной обработки на высокоскоростных станках с ЧПУ с использованием обратной связи для отдельных осей системы имеют определённые ограничения и недостатки, обусловленные динамическими свойствами конкретных систем. Предложен алгоритм получения кривой скорости подачи, устраняющий ограничения существующих методов и доказавший значительное повышение точности обрабатываемого профиля.

Vasinonta A. et al.  Схема процесса предупреждения остаточных напряжений и появления  пузырьков при лазерном изготовлении тонкостенных структур, с. 101 – 109, ил. 10, библ. 23.

Описаны трудности, с которыми пришлось столкнуться при развитии технологии производства тонкопленочных структур. Предложена термомеханическая модель формирования тонкопленочных структур в лазерном производстве. На основе теплового моделирования разработаны безразмерные диаграммы процессов для расплавления материала по длине и для температурных градиентов. Дана оценка связи между температурными градиентами и максимумом остаточных напряжений.

Fan Y. Оценка влияния фазовых превращений в стали на механические свойства и формуемость при лазерной обработке, с. 110 – 116, ил. 12, табл. 1, библ. 19.

Изложены итоги моделирования МКЭ суммирования изменений от лазерного нагрева и фазовых превращений в стали AISI 1010 с учетом объемной доли каждой фазы в структуре материала. Экспериментальные данные подтвердили пригодность обобщенной модели для прогнозирования изменений структуры и деформаций при лазерном формовании.

Lee Y.-C. et al. Изготовление сферических и несферических микролинз из полимеров при помощи эксимерного лазера, c. 126 – 134, ил. 16, табл. З, библ. 21.

Описана технология лазерной обработки полимерных материалов, используемых для изготовления сферических и несферических микролинз. Технология обеспечивает точность размеров около 1 мкм и шероховатость поверхности менее 10 нм. Технология предусматривают непосредственную обработку заготовок эксимерным лазером с использованием метода планетарного сканирования. В этом методе использованы вращения и повороты заготовки в сочетании с вероятностью лазерной обработки. На обработанные микролинзы наносят электроформованием слой металла и получают форму-копир. Такие формы применяют для тиражирования микролинз. Сравнение фактических размеров фокусного пятна и фокусного расстояния с расчетными показало хорошее совпадение.

Jоhnson D. et al. Шероховатость поверхности и скорость удаления материала при биологической обработке, с. 223 – 227, ил. 16, библ. 5.

Исследовалась обработка бактериями медных поликристаллических образцов, и изучалась скорость съема материала при такой обработке. Обнаружено ухудшение шероховатости на Ra = 1,5-2,5 мкм и даны рекомендации по преодолению возникших трудностей.

 

Journal Manufacturing Science and Engineering. 2006. V. 128. Nr. 4

            Jun Martin B. G. et al.  Исследование динамики фрезерования концевыми микрофрезами, часть 1, с. 893 – 900, ил. 8, библ. 23.

Описана модель, построенная с учетом возникающих моментов инерции и гироскопических моментов, а также сил резания и толщины стружки.

Jun Martin B. G. et al.  Исследование динамики микрофрезерования, часть 2, с. 901 – 912, ил. 18, табл. 8, библ. 17.

Изучено влияние толщины стружки и упругого последействия на стабильность процесса микрофрезерования в широком диапазоне подач. Найдены зависимости стабильности процесса от глубины фрезерования и числа оборотов шпинделя

Insperger T. et al.  Вибрации инструмента при фрезеровании, с. 913 – 920, ил. 10, библ. 44.

Исследовался процесс фрезерования, а также стабильность качества обрабатываемой поверхности на частотах, близких к резонансным, с использованием диаграмм стабильности.

El-Midany T. et al. Оптимизация врезного фрезерования на станках с ЧПУ, с. 1025 - 1029, ил.13, библ. 12.

Предложен метод создания оптимальной траектории врезного фрезерования, являющегося одним из самых производительных способов фрезерования. В основе метода лежит создание двухмерной системы перекрывающихся окружностей.

 

Journal Manufacturing Science and Engineering. 2006. V. 128. N. 3

Safdar S. et al. Анализ влияния геометрии лазерного пучка на закалку, с. 659 – 667, ил. 15, библ. 33.

Анализ лазерной закалки был проведен с использованием модели, основанной на МКЭ. Эксперименты проводились на стали EN43A. Анализ показал, что ни прямоугольная, ни круглая формы поперечного сечения пучка лазерных лучей не обеспечивают оптимальные результаты. Наилучшие показатели были достигнуты с пучком треугольного сечения.

Liu K. et al. Механизмы упрочнения материала при микрорезании., с. 730 - 738, ил. 16, библ, 42.

В приведенном исследовании основное внимание уделено двум основным факторам, влияющим на размерный эффект при микрорезании: деформационный градиент упрочнения и снижение температуры во вторичной зоне деформации, что приводит к уменьшению толщины стружки при врезной обработке. Эти факторы были проанализированы с применением модели ортогонального микрорезания, основанной на градиенте деформации и пластической деформации, разработанной методом конечного элемента. Реальность такой модели проверена экспериментально при обработке алюминиевого сплава 5083-Н116.

Quo Y. et al. Моделирование обработки резанием закалённых материалов, с. 749 – 759, ил. 15, библ. 22.

Динамическое поведение закаленного материала при его обработке исследовали с использованием данных о переменной пластичности. Экспериментальную обработку и анализ методом конечных элементов проводили при прямоугольном резании инструментом с фаской под углом 20° на передней поверхности. Сравнивалась морфология стружки, соответствующая моделированию и экспериментальным результатам. Также исследовали влияние режимов резания на напряжение в подповерхностном слое обрабатываемого материала, деформацию и температуру вблизи режущей кромки.

Miller S. F. et al.  Экспериментальный и численный анализ процесса термического сверления, с. 802 – 810, ил. 14, табл. 2, библ. 16.

Описано моделирование и экспериментальная проверка процесса термического сверления. Исследовались температура поверхности материала, крутящий момент и сила давления при постоянной скорости вращения. Предложенные математические модели контакта показали хорошую корреляцию с экспериментом.

Malukhin K. et al. Оценка свойств сплавов на основе NiTi с памятью формы, изготовленных путем лазерного осаждения, с. 691 – 696, ил. 6,  библ. 15.

Сплавы с памятью формы целесообразно перерабатывать в изделия, используя технологию быстрого прототипирования. В то же время свойства таких сплавов до сих пор полностью не установлены. Определение структуры и особенностей свойств материалов, полученных по этой технологией, показали возможность их эффективного изготовления из порошков.

Park S. et al. Микроструктурная модель вероятности поломки инструмента, с. 739 – 748, ил. 19, библ. 34.

Представлена и применена к различным инструментальным материалам модель, прогнозирующая вероятность выхода из строя режущего инструмента из-за сколов. Для построения модели использовались микроструктурные данные и эквивалентные напряжения в материале, полученные методом конечных элементов. Модель подтверждена экспериментально.

Kannan S. et al. Возрастание износа инструмента по задней поверхности при обработке композиционных материалов с металлической матрицей, с. 787 – 791, ил. 15, библ. 14.

Изложены особенности обработки резанием таких материалов и возникающие проблемы, обусловленные быстрым абразивным истиранием режущего инструмента. Это приводит к повышению стоимости обработки. Предложена модель расчета износа при различных механизмах абразивного истирания и при точении прутковых заготовок в широком диапазоне условий резания.

Park S. R. et al. Обработка микродеталей, с. 820 – 825, ил. 15, библ. 17.

Сообщается о новом миниатюрном станке, на котором используется технология обработки с ЧПУ типа CNC или PC-NC. В оборудовании такого типа используется специальный контроллер, предотвращающий скручивание. Возможна не только трехмерная обработка деталей сложного контура, но и обработка на этих деталях V-образных канавок. Приведены режимы резания, а также другие сведения технологического характера применительно к обработке конкретных микродеталей.

 

Journal Manufacturing Science and Engineering. 2006. V. 128. Nr. 2

Nobre J. P. et al. Измерение остаточных напряжений при сверлении, с. 193 – 201, ил. 6, библ. 36.

Разработан критерий для оценки влияния так называемого эффекта пластичности на конечную стадию процесса глубоко­го сверления, используемый при измерении остаточных напря­жений, возникающих при механической обработке. Показано, что предложенная методика измерения остаточных напряжений мо­жет обеспечить высокую точность, если их уровень не превышает 60 % предела текучести обрабатыва­емого материала.

Li H.  et al. Регенеративные вибрации круга при плоском шлифовании, с. 393 – 403, ил. 23, библ. 20.

Представлена динамическая модель, позволяющая моделиро­вать процессы плоского шлифования и прогнозировать харак­теристики регенеративных вибраций. Предложена теория применительно к механизму возникновения таких вибраций шлифовального круга, позволяющая описать регенеративную силу как функцию не только мгновенной толщины стружки, но и распределение неравномерного износа/ затупления абразивных зерен.

Li H. et al. Динамическая модель для прогно­зирования вибраций в процессах врезного круглого шлифования, с. 404 – 415, ил. 18, библ. 36.

Разработаны временная динамическая модель и программа моделирования процесса шлифования для прогнозирования регенеративных сил, динамических реакций, профилей поверхностей, зон стабильности и скорости возраста­ния вибраций.

Karpat  Y. et al. Моделирование процесса ортого­нального резания, с. 445 – 453, ил. 14, библ. 16.

Разработана модель процесса ортогонального резания, позво­ляющая рассчитать влияние износа инструмента го задней по­верхности на распределение сил резания, напряжений и температур на поверхностях инструмента.

De Vor R. et al. Экспериментальное исследование обрабатываемости резанием упрочненного поли­карбоната с нанотрубками, с 465 – 473, ил. 14, библ. 26.

Изложены методика и результаты исследования обрабатывае­мости резанием поликарбонатного нанокомпозита, содержащего многослойные углеродные нанотрубки. Сравнивали поликарбонат без наполнителей и два композита с нанотрубками и с угле­родным волокном. Приводятся режимы резания материалов.

Huneyyer A. et al.   Кинематическая микрокалибровка металлообрабатывающих станков, с. 513 – 522, ил. 15, библ. 36.

Предложена гибридная методология кинематической калибров­ки металлообрабатывающих станков при работе с миниатюр­ными заготовками, в которой используются механические триггерные датчики, снабженные сенсорами усилия и мерительными штифтами.

 

Journal Manufacturing Science and Engineering. 2006. V. 128. Nr. 1

Liu X. Моделирование процесса чистового фрезерования шаровой фрезой, с. 74 – 85, ил. 21, библ. 35.

В проведенном исследовании ставилась цель моделирования процесса чистового фрезерования шаровой фрезой для оценки микрохарак­теристик обработанной поверхности на основе Z-модели, позволяющей рассчитать параметры топографии и шероховатости поверхности, выявить влияние параме­тров обработки и установить взаимодей­ствие инструмента и детали при движении.

 Gao T. et al. Числовое моделирование топографии и шероховатости фрезерованной поверхности, с. 96 – 103, ил. 14, библ. 16.

В проведенном исследовании на основании уравнений траектории движения режущей кромки инструмента относительно детали разработан новый метод для расчета топографии обработанной поверхности. Моделирование топографии обработанной поверх­ности может быть проведено для процессов фрезерования конце­вой и шаровой фрезами. К фрезерованию шаровой фрезой возможно применение общего алгоритма для обработки лю­бой поверхности.

Alaeddine M. et alМоделирование плавления и растворения интерметаллических покрытий при тепловом воздействии, с. 148 – 156, ил. 10, табл. 2, библ. 22.

Представлена простая аналитическая модель динамического распределения температуры и концентрации элементов при пла­влении слоев алюминий- и никельсодержащих материалов под воздействием  плазменной  дуги при нанесении интерметаллидных и металл-матричных композиционных покрытий на сталь­ную подложку.

Li H. et alДинамическое моделирование процесса обработки концевой фрезой, с. 86 – 95, ил. 19, библ. 37.

Описана модель процесса фрезерования концевой фрезой при разных условиях резания. Показано, для широкого диапа­зон глубин резания такая модель позволяет точно рассчитать возникающие силы резания и динамические реакции с учетом существенно изменения глубины резания, составляющих силы резания и геометрии инструмента. Предварительный расчет предела устойчивости процесса резания по этой модели был оценен как достаточно точный при резании с большой глубиной и очень малыми радиальными врезаниями.        

Dawson Ту G.  et al.  Моделирование увеличения износа по задней поверхности инструментов при точении вы­сокотвердых материалов, с. 104 – 109, ил. 7, библ. 12.

Изложены проблемы точного моделирования износа инструмен­та, обусловленные рядом факторов и, главным образом, недостаточной изученностью механизмов физического износа. Это особенно справедливо для процессов механической обработки, характеризующимися высокими контактными напряжениями и температурами. Рассмотрены два основных вида износа режущего инструмента — образование лунок и износ задней поверхности.   

El Mansori M. et al.  Влияние магнитных полей в процессе механической обработки, с. 136 – 145, ил. 9, библ. 47.

Показано, что механической об­работке магнитные поля оказывают существенное влияние как на сам процесс, так и на изготовляемые детали. Разработана модель, показывающая экспоненциальную зависимость магнитострикционных характеристик материала  и из­менения механических свойств детали в зависимости от напряженности приложенного магнитного поля.

Park S.-S. Силы резания при фрезеровании концевыми фрезами, с. 146 – 153, ил. 10, библ. 31.

Описаны исследования силы резания с помощью пьезоэлектрических датчиков, встроенных в шпиндельный узел. Предложен метод расчета силы резания с использованием данных, полученных из аналитически моделированных концевых фрез и экспериментально измеренных структур шпиндельных узлов.

Peng Y. Диагностирование поломки инструмента при фрезеровании, с. 154 – 166, ил. 15, библ. 29.

Изложены надежные методы диагностирования поломки инструмента при фрезеровании концевой фрезой, основанные на исследо­вании основных характеристик модели обработки (IMF), компонентов сил резания с эмпирической моделью разложения. Эти методы создают эффективное определение поломки инструмента.            

 Jin Sang Y. et al. Компенсация объемной ошибки многоцелевого лазерного обрабатывающего станка с не­сколькими осями, с. 239 – 248, ил. 13, библ. 15.

Изложено исследование, целью которого была разработка нового метода непосредственного лазерного изобра­жения для повышения точности крупного дисплея с плоской панелью. Разработана математическая модель количественной оценки геометрической и кинематической ошибок по каждой оси мно­гоцелевого станка.

Yip-Hoi D. et al. Особенности контакта режущего инструмента с деталью, выявленные посредством жесткой модели фрезерования концевой фрезой, с. 249 – 260, ил. 15, библ. 26.

Изложены методика приведения и результаты исследования особенностей контакта  ин­струмента и детали, которые могут быть использованы при мо­делировании процесса обработки.

Mei C. et al.  Активный контроль регенеративных вибраций в процессах обработки металлов реза­нием, с. 346 – 349, ил. 6, библ. 6.

Рассматриваются отрицательное влияние регенеративных вибраций на результаты обработки резанием, и факторы, их вызывающие. Для решения проблемы необхо­дим оптимальный контроль таких вибраций. Разработан новый комбинированный метод, основанный на сочетании времени и частоты, для построения стабильной диаграммы динамической системы, позволяющий с большей надежностью кон­тролировать вибрации, по сравнению с методом, использующим только частотную область.        

Roth J.- T. Мониторинг траектории режущего инструмента при обработке, с. 350 – 354, ил 3, библ. 8.

Проведенные исследования вызваны необходимостью обеспече­ния надежного мониторинга за траекторией движения режущих инструментов при изменяющихся условиях резания. Однако мно­гие известные мониторинговые системы зависят от направле­ния резания и (или) от ориентации, определяемой датчиком, что ограничивает эффективность из применение промыш­ленных условиях. Разработанная мониторинговая система не зависит от этих двух факторов

Journal of Manufacturing Science and Engineering.  2005. V. 127. Nr. 3 (август)

Sims N. Новый критерий оценки вибраций, возникающих при высокоскоростном фрезеровании, позволяющий ускоренно прогнозировать момент появления вибраций, с. 433 – 445, ил. 11.

Mann B. et al. Одновременное прогнозирование стабильности и погрешности при высокоскоростном фрезеровании, с. 446 – 453, ил. 8, табл. 1.

Yang L. et al. Анализ характеристик профиля сил резания и определение колебаний глубины резания при концевом фрезеровании, с. 454 – 462, ил. 16, табл. 7.

Oraby S. et al. Диагностика износа токарных инструментов на основе динамических сигналов сил резания, с. 463 – 475, ил. 8, табл. 15.

Shi J. et al. Прогнозирование эффектов размягчения поверхностей, подвергнутых сухому точению.

            Часть 1. Составление модели размягчения материала, с. 476 – 483, ил. 7, табл. 4.

            Часть 2. МКЭ-моделирование и проверка результатов, с. 484 – 491, ил. 9, табл. 3.

Özel C. et al. Изготовление на мелких предприятий конических колес с прямолинейными зубьями с помощью концевых фрез на фрезерных станках с ЧПУ, с. 503 – 511, ил. 18, табл. 1.

Patten J. Микроточение однокристальным алмазным резцом кристалла карбида кремния с получением толщины стружки менее 0,5 мкм, с. 522 – 532, ил. 12.

Wang P. et al. Минимизация стоимости производства при одновременной оптимизации режимов и качества обработки с приведением практических примеров, с. 533 – 544, ил. 6, табл. 5.

Dong C. Анализ и синтез причин и последствий размерных колебаний деталей и узлов, выполненных из композиционных материалов, с. 635 – 646, ил. 21, табл. 9.

ASME. Journal Manufacturing Science and Engineering. 2005. V. 127. Nr. 4

Abramоvich G. et al. Адаптивный контроль деталей в процессе их изготовления, с. 846 – 856, ил. 11, библ. 36.

Изложен способ контроля деталей в процессе изготовления, который автоматически адаптируется к изменению свойств детали. Этот способ основывается на разработанной обучающей архитектуре и представляет собой процедуру, фокусирующую внимание на отчетливо видимых дефектных зонах. Способ способен одновременно осуществлять проверку и обучение. Приведены описание этого метода с анализом его эксплуатационных возможностей и примеры применения.

ASME. Journal Manufacturing Science and Engineering. 2005. V. 127. Nr. 1

Ko J. at al. Составление моделей сил, возникающих при трехкоординатном фрезеровании концевыми сферическими фрезами, с помощью мгновенных коэффициентов резания, с. 1 – 12, ил. 20, табл. 3.

Wan M. at al. Числовое прогнозирование статических погрешностей формы тонкостенных заготовок при их периферийном фрезеровании, с. 13 – 22, ил. 26.

Paul A. at al. Модель перемычки сверла при произвольной форме его вершины, с. 23 – 32, ил. 20, табл. 6.

Wang H. at al. Метрический подход к двухкоординатной оптимизации траектории инструмента при высокоскоростной обработке, с. 33 – 48, ил. 18, табл. 1.

Remus O. at al. Определение геометрически обусловленных погрешностей для интерполированных траекторий инструмента при пятикоординатной обработке, с. 60 – 67, ил. 11.

Camelio J. at al. Оптимальные места размещения датчиков для эффективной диагностики погрешностей крепления упругих деталей, с. 68 – 74, ил. 8, табл. 1.

Raghu A. at al. Моделирование погрешностей расположения заготовки, вызванных геометрическими погрешностями зажимного устройства и погрешностями в зоне контакта устройство - заготовка, с. 75 – 83, ил. 8, табл. 3.

Zhang J. at al. Прогнозирование усталостных характеристик детали после ее лазерного формообразования, с. 157 – 164, ил. 12.

Gvemashvili V. at al. Моделирование расхода и давления СОЖ при шлифовании в зоне контакта шлифовальный круг - заготовка, с. 198 – 205, ил. 18, табл. 1.

Althoefer К. et al. Мониторинг самонарезного винта с использованием искусственных нейросетей, с. 236 - 243, ил. 11, табл. 1, библ. 18.

Представлено описание стратегии мониторинга процесса соединения двух листовых деталей с помощью установки самонарезных винтов. Разработана теория искусственной нейронной сети (ANN) с использованием понятий «крутящий момент — постановка — глубина» и с применением их к удачным и неудачным случаям установки самонареэных винтов.

 

Journal of Manufacturing Science and Engineering.  2005. V. 127. Nr. 2 (май)

Sutter G. at al. Анализ компонентов сил резания и трения при высокоскоростной обработке, с. 245 – 250, ил. 11.

Mativenda P. Экспериментальное исследование сил резания при высокоскоростном концевом фрезеровании и использование его результатов для моделирования динамических сил, с. 251 – 261, ил. 20, табл. 6.

Huang Y. at al. Моделирование сил резания в условиях твердого точения с учетом влияния износа инструмента, с. 262 – 270, ил. 9, табл. 1.

Dilley D. at al. Сдвиг частоты вибрации сверла при сверлении вследствие увода его центра, с. 271 – 276, ил. 8, табл. 1.

Zareena A. at al. Режущие инструменты из КНБ без связки как наиболее подходящие для обработки титановых сплавов. с. 277 – 279, ил. 10.

Gong Y. at al. Динамика входа сверла в заготовку. Часть 1. Механистическая модель динамических усилий при входе сверла, с. 280 – 288, ил. 11.

Matalis A. Новая формула расчета стойкости сверхтвердых режущих инструментов (алмазных или из КНБ), предназначенных для прецизионной обработки, с. 328 – 332, ил. 6, табл. 4.

Guo Y. Механические характеристики микрослоя заготовки при ее финишной обработке, с. 333 – 338, ил. 15, табл. 1.

Ernorkmaz K. еt al. Способы обеспечения минимальных колебаний подачи с помощью сплайновой интерполяции, с. 339 – 349, ил. 12, табл. 1.      

Journal Manufacturing Science and Engineering. 2004. V. 128. Nr. 4

Yoshino M. et al. Исследование обработки хрупких материалов, с. 760 – 766, ил. 14, библ. 38.

Описаны исследования обработки резанием хрупких материалов из кварцевого стекла алмазным однокромочным режущим инструментом. Подробно рассмотрено влияние гидростатического давления на характер процесса резания, в частности, на образование трещин и скалывание в процессе обработки.

 

 

Journal of Manufacturing Science and Engineering. 2004. V. 126. Nr. 3 (август)

 Yue Y. et al. Характеристики и поведение масляного тумана, возникающего при использовании СОЖ в процессе точения цилиндрических заготовок.

            Часть. 1 Разработка модели, с. 417 - 425, ил. 12, табл. 1.

            Часть 2. Экспериментальное исследование и осуществление, с. 426 - 434, ил. 18, табл. 2.

Greeley M. et al. Влияние состава и методики эксплуатации СОЖ на ее смазочные и охлаждающие свойства, с. 445 - 450, ил. 9, табл. 4.

 Gift F. et al. Сравнительный анализ характеристик СОЖ на водной основе, используемых при шлифовании никелевых сплавов кругами из КНБ с электролитическим покрытием, с. 451 - 458, ил. 16, табл. 2.

 Merdol S. et al. Решение некоторых проблем стабильности концевых фрез при высокоскоростном фрезеровании, с. 459 - 466, ил. 8.

Corpus W. et al. Дополнительные факторы стабильности при высокоскоростном фрезеровании.

Часть 1. Аналитическое решение, с. 467 - 474, ил. 2.

Часть 2. Экспериментальное исследование и осуществление, с. 475 - 480, ил. 9, табл. 1.

Insperger T. et al. Исследование частот вибраций при высокоскоростном фрезеровании для получения практических рекомендаций, с. 481 - 487, ил. 5.

Müller B. et al. Применение оптоволоконного двухцветного пирометра с высокой разрешающей способностью для измерения температур, возникающих при высокоскоростном точении, с. 488 - 495, ил. 10.

 Kountanya R. et al. Износ по задней поверхности инструментов с радиусной режущей кромкой в условиях ортогонального резания, с. 496 - 505, ил. 16, табл. 1.

Furusawa T. et al. Причины возникновения дефектов при механической обработке TiAl-интерметаллических соединений и их влияние на механическую прочность этих соединений, с. 506 - 514, ил. 17, табл. 3.

Chen Z. Новый принцип определения траектории инструмента при трехкоординатном фрезеровании объемных деталей сложной формы на станках с ЧПУ, с. 515 - 523, ил. 17.

 Deng C. et al. Причины возникновения некруглости при глубоком сверлении и модель волнистости, вызываемой вынужденными и резонансными колебаниями хвостовика сверла, с. 524 - 534, ил. 12, табл. 4.

Sahu S. et al. Моделирование усилий, воздействующих на конические спиральные сверла со стружколомными канавками, с. 555 - 564, ил. 20, табл. 4.

 Zhu Z. Имитационное моделирование и анализ электролитической правки в процессе шлифования, с. 565 - 570, ил. 13.

Kumar A. et al. Получение методом электрофотографии деталей из порошка  путем его постепенного наслаивания, с. 571 - 576, ил. 13.

 

Journal of Manufacturing Science and Engineering 2004. V. 126. Nr. 2 (май)

Shi J. et al.  Систематизация тепловых и механических влияний на микроструктуру и твердость поверхностей, полученных твердым точением, с. 264 - 273, ил. 9, табл. 4.

Lacalle L. et al.  Концепции и режимы фрезерования жаропрочных кобальтовых, никелевых и титановых сплавов с помощью точечного плазменного подогрева, с. 274 - 285, ил. 19, табл. 7.

Frazer s. et al. Моделирование тепловых деформаций станков,  ориентированное на возможности их систем управления, с. 286 - 296, ил. 10.

Liang s. et al. Обзор современного состояния контроля и мониторинга процессов механической обработки, с. 297 - 310, ил. 17, табл. 1.

Olson l. et al. Новые подходы и новые решения в оперативном мониторинга станков, с. 311 - 316, ил. 6, табл. 6.           

Merdol S. et al. Механика и динамика мелкозубых концевых цилиндрических и конических фрез, с. 317 - 326, ил. 14, табл. 2.

Dong s. et al. Непрерывный оптимальный контроль подачи при врезном шлифовании на круглошлифовальном станке.

Ч. 1. Методика, с. 334 - 340, ил. 20.

Ч. 2. Конструкция и реализация устройства управления, с. 364 - 373, ил. 9, табл. 4

Bukkapatnam S. et al. Нелинейная динамика процесса круглого цилиндрического шлифования валов в центрах, с. 341 - 344, ил. 3.

 

Journal of Manufacturing Science and Engineering 2004. V. 126. Nr. 1 (февраль)

Zhang W. et al.  Высокоскоростная лазерная обработка сверхтонких медных пленок на однокристальной кремниевой подложке. Часть 1. Проведение экспериментов, составление моделей и моделирование, с. 10 - 17, ил. 8, табл. 1.

Pfefferkorn F. et al. Комбинированная лазерно-лезвийная (инструментом из поликристаллического нитрида бора) обработка циркониевого сплава, частично стабилизированного магнием, с. 42 - 51, ил. 16, табл. 2.

Huang Y. Моделирование развития износа режущей кромки инструмента из кубического нитрида бора при твердом окончательном точении закаленной подшипниковой стали, с. 98 - 106, ил. 8, табл. 1.

Upadhyaya R. et al. Термомеханические аспекты плоского шлифования сталей кругами из кубического нитрида бора с гальванической связкой, с. 107 - 114, ил. 21, табл. 1

Shih A. et al. Исследование эффективности применения концевых фрез для обработки эластомеров и критерии выбора этих фрез в зависимости от их диаметра, длины и материала, с. 115 - 123, ил. 11, табл. 5.

Shih A. et al. Определение морфологии стружки и усилий резания при концевом фрезеровании эластомеров, с. 124 - 130, ил. 13, табл. 1.

Lu M. et al. Влияние износа резца и характеристик процесса точения на его динамику, с. 131 - 140, ил. 10, табл. 1.

Li H. et al. Интегральное термомеханическое моделирование высокоскоростных шпинделей.

            Часть 1. Разработка компьютерной модели с учетом основных влияющих факторов, с. 149 - 158, ил. 8, табл. 1.

            Часть 2. Построение модели, ее экспериментальная проверка и оценка шпинделя с точки зрения его температуры и динамики, с. 159 - 168, ил. 16, табл. 4

Gilsinn D. et al. Сравнительный статистический анализ погрешностей обработки на вертикальных трехкоординатных обрабатывающих центрах, с. 189 - 199, ил. 6,

 

Journal of Manufacturing Science and Engineering 2003. V. 125. Nr. 4 (ноябрь)

Min S. et al. Влияние  угла выхода стружки из отверстия при его сверлении на образование заусенцев, с. 637 - 644, ил. 20

Potlar Y. et al. Измерение и моделирование температурных и деформационных полей при переходных процессах резания, с. 645 - 655, ил. 14, табл. 

Adibi-Sedeh A. et al. Распространение проведенного Оксли анализа механической обработки на различные материалы, с. 656 - 666, ил. 13, табл. 1

Miller M. et al. Экспериментальная оценка распределения температуры режущего инструмента в зоне резания при механической обработке, с. 667 - 673, ил. 10, табл. 4

Amin A. et al. Влияние предварительного нагрева обрабатываемого материала на возникновение вибрации при концевом фрезеровании углеродистой стали на вертикальном обрабатывающем центре, с. 674 - 680, ил. 15, табл. 8

Chowdhary S. et al.Моделирование сил, в том числе упругого восстановления метчика действующих при резьбонарезании отверстий, с. 681 - 688, ил. 11, табл. 5

Grzesik W. et al.Определяемый термическими свойствами защитных покрытий их выбор для инструментов при сухой обработке сталей и определение оптимальных режимов резания этих сталей, с. 689 - 695, ил. 8, табл. 2

Yung J. et al. Прогнозирование давления и объемного потока СОЖ, подаваемой при глубоком сверлении углеродистых сталей и алюминия, с. 696 - 702, ил. 14, табл. 3

Eppert J. et al. Влияние адсорбции стружки на избирательное обеднение состава многокомпонентной синтетической СОЖ, с. 703 - 708, ил. 4, табл. 6

Bieterman M. et al. Метод определения криволинейной траектории инструмента при фрезеровании карманов, с. 709 - 715, ил. 8, табл. 2

Djurjanovic D. et al. Определение размерных погрешностей зажимных устройств, размещение и измерение базовых характеристик станков при выборе вариантов механической обработки, с. 716 - 730, ил. 6, табл. 4

Che W. et al.Механистическое понимание процесса съема материала при микрополировании, с. 731 - 735, ил. 6

            Cetin S. Влияние скачкообразного перемещения электрода у оснащенного линейными двигателями копировально-прошивочного станка на скорость и глубину обработки, с. 809 - 815, ил. 23, табл. 2

Tadigadapa S. et al. Успехи в разработке микроэлектромеханических систем и перспективы их производства, с. 816 - 823, ил. 8

 

Journal of Manufacturing Science and Engineering 2003. V. 125. Nr. 3 (август)

Zhu R. et al. Моделирование мониторинга и методика проведения диагностики неисправностей при многокоординатном фрезеровании сферическими фрезами сложнопрофильных поверхностей, с. 397 - 404, ил. 13, табл. 6

Mellinger J. et al. Моделирование усилий, возникающих при удалении стружки при сверлении сверлами с различной геометрией стружечных канавок, с. 405 - 415, ил. 18, табл. 7

Kampomanes M. et al. Усовершенствованная динамическая модель времени фрезерования в вертикальной и горизонтальной плоскостях при малых радиальных глубинах резания, с. 416 - 422, ил. 10

Kim S. et al. Контроллер для измерения и регулирования усилий резания при концевом фрезеровании с компенсацией отклонений этих усилий, с. 423 - 430, ил. 14

Malshe A. et al. Двухступенчатый процесс электростатического напыления и химической паровой инфильтрации для нанесения на твердосплавную подложку комбинированных покрытий, с. 431 - 435, ил. 7

Kulvarni U. et al. Модель и уравнение комплексной оценки стоимости фрезерования в производственном процессе, включающем механическую обработку, с. 437 - 448, ил. 10, табл. 1

Tsai M. et al. Параметрический прогнозирующий интерполятор для обработки на станках с ЧПУ деталей с параметрическими кривыми или поверхностями, с. 449 - 460, ил. 13

Marin R. et al. Анализ влияния погрешностей закрепления деталей на станках на их  упругую деформацию, с. 609 - 616, ил. 3

 

Journal of Manufacturing Science and Engineering 2003. V. 125. Nr. 1 (февраль)

Gupra K. Моделирование и прогнозирование профиля отверстия при его сверлении.  
Часть 1. Моделирование динамики сверла при наличии погрешностей его центрирования, с. 6 - 13, ил. 10, табл. 7

Часть 2. Моделирование профиля отверстия, с. 14 - 19, ил. 16, табл. 3

Choi T. Определение момента возникновения вибраций в процессе резания с использованием оценочного параметра на базе импульсов, с. 21 - 28, ил. 10, табл. 3

Budak E. Аналитический метод проектирования концевых фрез с переменным шагом, обеспечивающий повышение их стабильности при пятикоординатной обработке.

Часть 1. Теоретические основы, с. 29 - 34, ил. 5

Часть 2. Области применения, с. 35 - 38, ил. 29

Li C. Влияние вращения  инструмента на его регенеративную неустойчивость. с. 39 - 47, ил. 8

Jen T. Нелинейный числовой анализ переходных температур режущего инструмента в процессе резания, с. 48 - 56, ил. 9, табл. 1

Wang J. et al. Оперативная идентификация постоянных сдвига при фрезеровании концевыми фрезами, с. 57 - 64, ил. 6, табл. 2

Lee C. Выполняемая на основе различных моделей оптимизация плоского шлифования термообработанных никелевых сталей корундовыми кругами, с. 65 - 76, ил. 10, табл. 14

Fan C. et al. Контроль по обратной связи радиальной погрешности при обтачивании  прутков на токарных центрах, с. 77 - 84, ил. 13, табл. 1

Wang Z. et al. Метод и критерии выбора датчиков при оперативном контроле процесса резания, с. 95 - 99, ил. 5, табл. 6

Xiong Z. et al. Компенсация радиуса измерительного щупа при локализации заготовки, с. 100 - 104, ил. 8, табл. 3

Liu J. et al. Автономное программирование КИМ для измерения с активным контролем, с. 105 - 112, ил. 13

 

Journal of Manufacturing Science and Engineering 2003. V. 125. Nr. 2 (май)

Chuzhoy L. et al. Моделирование обработки резанием ковкого чугуна. 

            Часть 1. Оценка параметров модели обрабатываемого материала и их использование, с. 181 - 191, ил. 10, табл. 3

            Часть. 2. Числовое моделирование и экспериментальные исследования механической обработки, с. 192 - 201, ил. 8, табл. 3

Vogler M. et al. Модель прогнозирования усилий резания на микроструктурном  уровне при микрофрезеровании многофазных материалов, с. 202 - 209, ил. 12, табл. 4

Fang N. et al. Аналитическое прогнозирование угла обратного потока стружки при обработке канавок инструментами с ограниченным контактом, с. 210 - 269, ил. 14, табл. 3

Bayly P. et al. Изучение возможности достижения стабильности при прерывистом резании с помощью конечно-элементного анализа, с. 220 - 225, ил. 4

Yang H. et al. Методика динамического моделирования компенсаций термических погрешностей станка, с. 245 - 254, ил. 18

Babar M. et al. Выбор точек измерений на образцах при оценке их прямолинейности и плоскостности на координатно-измерительных машинах, с. 263 - 271, ил. 8, табл. 2

Huang Z. Использование графов для оценки пределов технологических возможностей различных способов механической обработки, с. 272 - 288, ил. 16, два приложения

Lasi E. et al. Улучшение качества поверхности при точении с помощью самонастраивающихся регуляторов, с. 289 - 296, ил. 10, табл. 2

Shih A. et al. Экономически эффективное шлифование циркония кругами из карбида кремния с плотной связкой, с. 297 - 300, ил. 9, табл. 3

Zhang H. et al. Геометрический анализ и моделирование бесцентрового шлифования, с. 304 - 309, ил. 17

Moylan S. et al. Новый подход к изучению механических свойств тонких поверхностных слоев заготовок, подвергнутых различным видам обработки, с. 310 - 315, ил. 6, табл. 1

Walczyk D. et al. Новый способ получения на фирме Northrop Grumman различных форм авиационных деталей из композитов путем активного воздействия на инструмент  интенсивного поверхностного нагрева горячим воздухом, с. 333 - 343, ил. 4

 

Journal of Manufacturing Science and Engineering 2003. V. 125. Nr. 1 (февраль)

Gupra K. Моделирование и прогнозирование профиля отверстия при его сверлении.  
           Часть 1. Моделирование динамики сверла при наличии погрешностей его центрирования, с. 6 - 13, ил. 10, табл. 7
Часть 2. Моделирование профиля отверстия, с. 14 - 19, ил. 16, табл. 3

Choi T. Определение момента возникновения вибраций в процессе резания с использованием оценочного параметра на базе импульсов, с. 21 - 28, ил. 10, табл. 3

Budak E. Аналитический метод проектирования концевых фрез с переменным шагом, обеспечивающий повышение их стабильности при пятикоординатной обработке.
Часть 1. Теоретические основы, с. 29 - 34, ил. 5. Часть 2. Области применения, с. 35 - 38, ил. 29

Li C. Влияние вращения  инструмента на его регенеративную неустойчивость. с. 39 - 47, ил. 8

Jen T. Нелинейный числовой анализ переходных температур режущего инструмента в процессе резания, с. 48 - 56, ил. 9, табл. 1

Wang J. et al. Оперативная идентификация постоянных сдвига при фрезеровании концевыми фрезами, с. 57 - 64, ил. 6, табл. 2

Lee C. Выполняемая на основе различных моделей оптимизация плоского шлифования термообработанных никелевых сталей корундовыми кругами, с. 65 - 76, ил. 10, табл. 14

Fan C. et al. Контроль по обратной связи радиальной погрешности при обтачивании  прутков на токарных центрах, с. 77 - 84, ил. 13, табл. 1

Wang Z. et al. Метод и критерии выбора датчиков при оперативном контроле процесса резания, с. 95 - 99, ил. 5, табл. 6

Xiong Z. et al. Компенсация радиуса измерительного щупа при локализации заготовки, с. 100 - 104, ил. 8, табл. 3

Liu J. et al. Автономное программирование КИМ для измерения с активным контролем, с. 105 - 112, ил. 13

 

Journal of Manufacturing Science and Engineering 2002. V. 124. Nr. 4 (ноябрь)

Bono M. et al. Модель прогнозирования поступления теплового потока в заготовку при сверлении без СОЖ, с. 773- 777, ил. 8

Won M. Проблемы сверления арамидных и углепластиков, с. 778 - 783, ил. 6, табл. 2

Anloniadis A. et al. Исследование усталостного разрушения твердосплавных червячных фрез при зубофрезеровании.
Часть 1. МКЭ-моделирование фрезерования летучей фрезой и расчетная оценка полученных результатов, с. 784 - 791, ил. 10

Часть 2. Влияние режимов резания на уровень возникающих в инструментах напряжений и их количественный анализ, с. 792 - 808, ил. 10

Xiafeing Y. et al. Экспериментальное исследование колебаний остаточных напряжений и соотношения между ними при торцовом точении и шлифовании заготовок из титанового сплава Ti6Al-4V, с. 809 - 819, ил. 9, табл. 15

Yianching L. et al. Проблемы обрабатываемости перлитного чугуна инструментами из КНБ, с. 820 - 832, ил. 20

Guoxian X. et al. Моделирование остаточных напряжений при шлифовании чугуна, с. 833 - 839, ил. 10, табл. 1

Nicolaow P. et al. Создание математической модели первоначальной оценки качества и стоимости концевого фрезерования и сверления с применением СОЖ, с. 840 - 851, ил. 3, табл. 17

Low D. et al. Гидродинамическое физическое моделирование лазерного сверления, с. 852- 862, ил. 10, табл. 2

Yilbas B. et al. Моделирование и экспериментальное исследование лазерного азотирования  сплава Ti6-Al-4v, с. 863- 874, ил. 17

Allen D. et al. Тенденции применения и развития экологически щадящих производственных технологий в Европе, Японии и США - итог оценки 50 предприятий, с. 908 - 920, ил. 2, табл. 9

Обзор европейского рынка лазеров и лазерной техники в 2003 г.
          В обзоре (58 стр.) приведены сведения о 720 европейских фирмах, занятых производством и сбытом лазеров и лазерной техники, в том числе: а) систем и установок для лазерной обработки материалов, источников лазерного излучения,  рабочих и защитных газов, принадлежностей, запасных частей и расходных материалов, систем манипулирования материалами и заготовками, систем техники безопасности для лазерной обработки материалов, систем управления и программирования; б)систем лазерной диагностики; в) систем лазерного контроля и лазерных измерений.
          В число указанных фирм входят также фирмы, выполняющие консультационные услуги и работы, связанные с использованием лазеров. Для всех приведенных в обзоре фирм сообщаются адреса, телефоны, факсы, а у многих - адреса электронной почты и веб-сайты.

 

Journal of Manufacturing Science and Engineering 2002. V. 124. Nr. 3 (август)

Dong С. et al. Прогнозирование и компенсация динамических погрешностей в координатно-измерительных машинах на примере машины Z002 CNC, с. 509 - 514, ил. 8, табл. 1

Liu J. et al. Конструкция и применение волоконно-оптического датчика для непрерывного измерения шероховатости, с. 515 - 522, ил. 17, табл. 2

Barry J. et al. Механизмы стружкообразования при обработке закаленных сталей, с. 528 - 530, ил. 16, табл. 2

Schimmel R. et al. Механизм поведения цинка при его ортогональной механической обработке инструментами с контролируемым радиусом режущей кромки, с. 536 - 543, ил. 14, табл. 1

Anagonye A. et al. Моделирование методом конечных элементов температур резания при точении пластинами разной геометрической формы из различных материалов с учетом их радиуса при вершине, с. 544 - 552, ил. 18, табл. 6

Liu J. et al. Информационное моделирование абразивной обработки керамики с составлением нелинейной термодинамической модели, основанной на принципе механики разрушений, с. 553 - 561, ил. 12, табл. 2

Mehdi K. et al. Динамические характеристики тонкостенных цилиндрических заготовок, например труб, из стали и алюминиевых сплавов диаметром порядка 100 - 200 мм и длиной от 200 до 400 мм при их точении.

Часть 1. Имитационное моделирование процесса резания, с. 562 - 568, ил. 9, табл. 3

Часть 2. Теоретическая и экспериментальная оценка смоделированных  динамических характеристик, с. 569 - 580, ил. 10, табл. 7

Reddy R. Решение проблем стабильности при осевом точении вогнутых и выпуклых поверхностей, с. 581 - 587, ил. 17, табл. 1

Ng Е. et al. Влияние твердости заготовки из легированной стали AISI H13, термообработанной до твердости 49 ± 1 HRC, и скорости ортогонального резания на ее обрабатываемость инструментами из поликристаллического КНБ, с. 588 - 594, ил. 16, табл. 2

Shuja S.Осесимметричный периодический лазерный нагрев в двух плоскостях поверхности стальной заготовки и изменение ее характеристик при термической нагрузке, с. 595 - 604, ил. 7, табл. 2

Mellinger J. et al. Моделирование усилий и крутящих моментов, возникающих в процессе удаления стружки при сверлении и прогнозирование вероятности забивания отверстия стружкой, с. 605 - 610, ил. 19, табл. 9

Capello Е. et al. Экспериментальное исследование соотношения между глубиной круглого шлифования заготовки (в зависимости от скорости ее вращения) и возникающими в ней остаточными напряжениями, с. 615 - 620, ил. 10, табл. 7

Baiby T. et al. Моделирование многокоординатной обработки сложных поверхностей.

Часть 1. Методика моделирования и модель усилий резания, с. 624 - 633, ил. 13

Часть 2. Применение этой методики для определения скорости подачи на примере обработки сложных поверхностей с прогнозированием мгновенной силы резания и/или ее конкретных ограничений, с. 634 - 642, ил. 5

Мezentsev O. et al. Прогнозирование качества резьбы при нарезании метчиком путем определения и оценки параметров резьбонарезания, с. 643 - 650, ил. 12, табл. 7

Marin R. et al. Оптимальное расположение кулачков в зажимном приспособлении: минимизация максимальных усилий зажима, с. 686 - 690, ил. 9, табл. 9

Qu J. et al. Разработка процесса электроэрозионного проволочного вырезания цилиндрических заготовок

Часть 1. Концепция и конструкция станка, производительность съема материала, с. 702 - 707, ил. 12, табл. 4

Часть 2. Качество поверхности и ее отклонения от круглостивыдел, с. 708 - 710, ил. 7, табл. 3

Zhang D. et al. Кинетостатический анализ и оптимизация конструкции станков с параллельной кинематикой типа Tricept, с. 725 - 733, ил. 8, табл. 3

Journal of Manufacturing Science and Engineering 2002. V. 124. Nr. 2 (май)

Churhoy L. Моделирование обработки ковкого чугуна на уровне его микроструктуры,
с. 162
- 169, ил. 21, табл. 1

Lee W. et al. Модель микропластичности для анализа колебаний сил резания при сверхпрецизионном алмазном точении с учетом анизотропии материала, с. 170 - 177, ил. 9, табл. 4

Mavahnedy M. et al. Численный анализ высокоскоростного резания твердых материалов твердосплавными инструментами или инструментами из КНБ со скошенной или затупившейся режущей кромкой, с. 178 - 188, ил. 11, табл. 2

Guo Y. et al. Трехкоординатное моделирование процесса твердого точения инструментами из поликристаллического КНБ методом конечных элемeнтов, с. 189 - 199, ил. 19

Huda M. Исследование температуры на стыке режущего инструмента со стружкой с помощью двухцветного пирометра, с. 200 - 207, ил. 24, табл. 4

Yilmaz A. Новый метод регулирования частоты вращения шпинделя в произвольном порядке на нескольких уровнях для исключения вибраций при обработке, с. 208 - 216, ил. 2, табл. 1

Davies M. Новая теория стабильности для высокоскоростного прерывистого фрезерования, прогнозирующая удвоение числа оптимально стабильных скоростей резания по мере уменьшения соотношения времени резания и нарезания, с. 217 - 225 ил. 7, табл. 2

Fang B. et al. Влияние демпфирования трения на динамические характеристики системы крепления заготовки и стабильность обработки, с. 226 - 233, ил. 14, табл. 4

Won M. et al. Сверла как основной фактор, влияющий на расслаивание слоистых пластиков в процессе их сверления, с. 242 - 247, ил. 7, табл. 1

Validas S. Влияние тепловых эффектов на качество отверстия при сухом сверлении сверлами с покрытиями и без покрытий.

            Часть 1. Тепловая модель температур, возникающих в заготовке, с. 258 - 266, ил. 8, табл. 5

            Часть 2. Влияние термоупругости заготовки на качество отверстия, с. 267 - 274, ил. 16

Bayly P. et al. Влияние низкочастотных регенеративных колебаний на возникновение многогранности при сверлении, с. 275 - 285, ил. 12

Wang S.-M. et al. Модель погрешностей и анализ точности платформы Стюарта с шестью степенями свободы, с. 286 - 295, ил. 10

Freiheit T. et al. Влияние на производительность станка его надежности и выбора параметров процесса обработки, с. 296 - 300, ил. 8, табл. 3

Liang H. et al. Комбинированный метод трехкоординатной линейной и круговой интерполяции для обработки на многокоординатных станках с ЧПУ, с. 305 - 312, ил. 7

Journal of Manufacturing Science and Engineering. 2002. V. 124. Nr. 1(февраль)

Guo Y. Механические свойства закаленной стали AISI 5110 при твердой обработке, с. 1 - 9, ил. 14, табл. 6

Sastri S. et al. Основанный на теории Флоке подход к анализу стабильности процесса торцевого шлифования с переменной скоростью, с. 10 - 17, ил. 12, табл. 2

Dogra A. et al. Механическая модель процесса резьбонарезания метчиком с учетом геометрии отверстия и сбоев в процессе резьбонарезания, с. 18 - 15, табл. 2

Stein J. et al. Контроль сил резания при точении: подход на базе моделирования, с. 26 - 31, ил. 8, табл. 1

Arola D. et al. Моделирование методом конечных элементов обрезки кромок у пластмасс, армированных различными волокнами, с. 32 - 41, ил. 9, табл. 2

Bouzakis K.-D. et al. Моделирование процесса зубофрезерования и создание модели прогнозирования износа инструмента, с. 42 - 51, ил. 18

Roy U. et al. Анализ процесса крепления заготовок в автоматической системе конструирования зажимных устройств с целью определения стабильности этих устройств, с. 98 - 104, ил. 7, табл. 3

Kulankara K. et al. Итеративная компоновка зажимного устройства и оптимизация усилий зажима с использованием типового алгоритма, с. 119 - 125, ил. 13, табл. 6

Shen T. et al. Калибрование цифрового проектора для объемных видеосистем, с. 126 - 134, ил. 8, табл. 5

Attia M. et al. Искажение теплового поля вокруг вставленных в зону резания термопар при экспериментальном исследовании этой зоны, с. 135 - 145, ил. 12, табл. 1

Dhar N. et al. Влияние  криогенного охлаждения на температуру резания при точении стали, с. 146 - 154, ил. 11, табл. 3

 

Journal of Manufacturing Science and Engineering 2001. V. 123. № 4 (ноябрь)

Jakobus К. Прогнозируемая модель двухкоординатной поверхности и профили оста­точного напряжения при точении,с. 537 - 546, ил. 8, табл. 10

Berruti Т. et al. Влияние режимов резания на остаточные напряжения, возникающие при фрезеровании заготовок из алюминиевых сплавов, полученных литьем под давлением, с. 547-551, ил. 7, табл. 4

Bayly P. Использование теории крутильных колебаний в спиральных сверлах: создание модели, анализ стабильности и подготовка к испытаниям, с. 552 - 561, ил. 9

Ken L. et al. Новая модель образования заусенцев при сверлении, с. 562 - 566, ил. 9

Fung E. et al. Новый метод контроля круглости и компенсации погрешностей шпинделя токарного станка при точении конусов с использованием метода выделения погрешностей и прогностического компенсационного контроля, с. 567 - 575, ил. 8

Salisbury E. et al. Трехмерная модель структуры поверхности при плоском шлифова­нии. Ч. 1. Модель образования обработанной поверхности. 4.2. Модель структуры поверхно­сти шлифовального круга, с. 576 - 590, ил. 20, табл. 3

Yang E. et al. Влияние жесткости шлифовального станка на целостность поверхности шлифуемой керамики на базе нитрида кремния, с. 591 - 600, ил. 13

Lee S. Лазерное удаление заусенцев с прецизионных деталей, с. 601 - 608, ил. 13, табл. 3

Kaplan A. et al. Анализ процесса лазерного плакирования, с. 609 - 614, ил. 7

Ley S. et al. Экспериментальное исследование термомеханических характеристик при лазерной обработке керамики на базе нитрида кремния, с. 639 - 646, ил. 18, табл. 1

Stori J. Выбор осевой и радиальной глубины резания путем поэлементного рассмотре­ния режимов резания при фрезеровании концевьми фрезами, с. 654 - 664, ил. 9, табл. 2

Skerlos S. Микрофильтрация присадок к СОЖ на базе полиоксиалпилена с использова­нием мембран из окиси алюминия, с. 692 - 699, ил. 6, табл. 1

Schmitz Т. et al. Прогнозирование частотной и динамической характеристик вершины режущего инструмента при высокоскоростной обработке, с, 700 - 707, ил. 13, табл. 3

Marin R. et al. Кинематический анализ и синтез локаторных схем для зажимных уст­ройств, применяемых при механической обработке, с. 708 - 719, ил. 15

Hurtado J. et al. Усовершенствованный алгоритм оптимизации жесткости зажимных устройств при механической обработке, с. 720 - 730, ил. 8, табл. 16

Tsay D. et al. Прецизионная 5-координатная обработка спиральных линейчатых по­верхностей, с. 731 - 738, ил.17

Journal of Manufacturing Science and Engineering 2001. V. 123. № 3 (август)

Zhu R. Моделирование многокоординатного фрезерования сферическими концевыми фрезами деталей из титановых сплавов, с. 369 - 379, ил. 12

Cowan R. Адаптивное управляющее  устройство для осуществления бесцентрового шлифования напроход, с. 380 - 386, ил. 12

Bayly P. Анализ вибраций инструмента и отклонений от круглости отверстия в квазистатической модели развертывания, с. 387 - 396, ил. 14

Fang В. Упруго-динамическая модель фрикционного контакта в системе заготовка - зажимное приспособление и его влияния на динамику этой системы, с. 481 - 489, ил. 15

Bossmans В. Модель силового потока для высокоскоростных мотор-шпинделей и характеристики их теплообразования, с. 494 - 505, ил. 13

Chen Z. Образование аэрозолей при подаче СОЖ в процессе точения: статистический анализ экологичности механической обработки, с. 506 - 512, ил. 13

Journal of Manufacturing Science and Engineering. 2001. V. 123. Nr. 2 (май)

Imani B. Геометрическое моделирование фрезерования концевыми сферическими фрезами, с. 177 – 184

Jin T. et al.  Три аналитические тепловые модели наклонно перемещающегося теплового источника для глубинного шлифования и отрезки, с. 185 – 190

Xu X. et al. Сравнение методов измерения температур при шлифовании, с. 191 – 195 

Youn J. et al. Изучение соотношения между компонентами статической и динамической силы резания и износом инструмента, с 196 – 205

Buckner G. Интеллектуальный способ контроля силы резания при одноточечном точении, с. 206 – 213

Fussell B. et al. Выбор величины подачи для трехкоординатной обработки на станках с ЧПУ с помощью дискретных моделей, с. 214 – 224

Dyer S. Адаптивный контроль коэффициента влияния систем однокоординатного активного балансирования для высокоскоростных станков,  с. 291

Snih A. Новый способ правки ведущего круга при бесцентровом шлифовании напроход, с 319 – 324

Sangnui S. et al. Влияние погрешностей поверхности цилиндрической заготовки, устанавливаемой в зажимном устройстве, на ее расположение и ориентирование в этом устройстве, с 325– 330

Hong S. Экономически эффективная и экологически чистая криогенная обработка, с. 339 – 347

Wu Y. et al. Новый способ мониторинга состояния режущего инструмента в реальном масштабе времени на станциях автоматической линии, с. 339 – 347

Hwan S. et al. Прецизионное лазерное снятие заусенцев с обратной связью по акустической эмиссии, с. 356 – 364

Journal of Manufacturing Science and Engineering. 2001.V.123. Nr. 1 (февраль)

Tian J. et al. Новый теоретический подход к вибростабильности фрезерных систем при рабочем вращении шпинделей, с. 1 - 9, ил.12, табл. 2

Choudhury S. et al. Оперативный мониторинг износа инструмента и контроль размерных погрешностей при точении, с. 10 - 12, ил.4

Xu X. et al. Усилия, потребные при распиливании дисковыми пилами и шлифовании гранита, с. 13 - 22, ил.16

Feng Н. Механистическая модель составляющих сил резания при объемном фрезеровании сферическими торцовыми фрезами, с. 23 - 29, ил.7

Jen T. Усовершенствованная переходная модель температур, возникающих в инструменте при резании металлов, с. 30 - 37, ил.9

Kahlen F.-J. et al. Предел прочности на разрыв деталей, получаемых при обработке СО2-лазером, с. 38 - 44, ил.6, табл. 2

Doumandis C. et al. Геометрическое моделирование и контроль инфракрасными и лазерными датчиками при термической обработке, с. 45 - 52, ил.10

Chen H. et al. Визуальный анализ и синтез для сертификации сборочного приспособления с использованием теодолитных систем, с. 83 - 89, ил.13, табл. 1

Smith K. Создание оптимальной траектории при контроле винтового профиля зубчатого колеса с помощью лазерных триангуляционных щупов, с. 90 - 98, ил.15

Freg D. et al. Блок-схемы производственных систем и оптимальные методы их регулировки, с. 119 - 127, ил.16

Chou S. et al. Оценка круглости по трем осям координат, с. 128 - 134, табл. 4

Journal of Manufacturing Science and Engineering. 2000. V. 122. Nr. 4 (ноябрь)

Demetrion M. et al. Тепловые аспекты встречного шлифования, с. 605 – 611, ил. 12

Guo Y. et al. Моделирование методом конечных элементов процесса образования заусенцев при сверлении коррозионно - стойкой стали AISI304, с. 612 – 619, ил. 16

El-Wardan T. et al. Целостность поверхности закаленного материала для изготовления штампов при его высокоскоростной обработке. Ч. 1. Микрографический анализ, с. 620 – 631, ил. 12

El-Wardan T. et al. Целостность поверхности закаленного материала для изготовления штампов при его высокоскоростной обработке. Ч. 2. Колебания микротвердости и остаточные деформации, с. 632 – 641, ил. 12

Thiele J. et al. Влияние геометрии режущей кромки и твердости заготовки на остаточные напряжения поверхности при окончательном точении закаленной стали AISI52100, с. 642 – 649, ил. 16

Ren H. Механика резания фасочными инструментами, с. 650 – 659, ил. 8

Ozdoganlar O. et al. Аналитическое представление стружечного пространства у инструментов с небольшим радиусом закругления вершины при колебаниях глубины резания и подачи, с. 660 – 665, ил. 10

Rozzi J. Экспериментальная оценка лазерной обработки кремниево – нитридной керамики, с. 666 – 670, ил. 6, табл. 3

Roth J. et al. Разработка прибора для независимого мониторинга ориентации датчика поломки инструмента при торцовом фрезеровании, с. 605 – 611, ил. 12

Clark L. Определение коэффициентов теплопередачи с использованием однокординатной модели потока применительно к имеющим направленную форму каналам охлаждения при литье под давлением, с. 678 – 690, ил. 11

Sprague J. Характеристика обрабатываемости материалов без их разрушения путем сопоставления со степенью чувствительности к деформациям, с. 691 – 697, ил. 10

Sridhar L. et al. Параметрическое исследование теплопередачи при литье под давлением – влияние сопротивления тепловому контакту, с. 698 – 705, ил. 8

Hsu C.- W. Подход к моделированию процесса обработки листового металла с целью проектирования управляющего устройства для этого процесса, с. 717 – 724, ил. 13

Chan V. Мультисенсорный подход с целью ускоренного оцифровывания и сегментации данных при реверсивном инжиниринге, с. 725 – 733, ил. 16

Zhang G. et al. Моделирование и калибрование системы визуального контроля на базе сетчатой световой структуры, с. 734 – 738, ил. 6

Skorlos S. et al. Изучение характеристики потока незагрязненной синтетической СОЖ при ее фильтрации посредством керамической мембраны. Ч. 1. Экспериментальные исследования уменьшения потока, с. 739 – 745, ил. 6

Skorlos S. et al. Изучение характеристики потока незагрязненной синтетической СОЖ при ее фильтрации посредством керамической мембраны. Ч. 2. Анализ основных механизмов, с. 753 – 759, ил. 17

Bruneel H. Фактические погрешности деформации в листовом материале, с. 760 – 765, ил. 7

Walezyk D. et al. Крепление нежестких заготовок с использованием матрицы переставляемых штифтов, с. 766 – 772, ил. 8

Rong Q. et al. Диагностика размерных погрешностей нежестких структур, с. 773 – 780, ил. 6, табл. 5

Shulkin L. et al. Полезное решение для оценки контактного давления между плитой и основанием при обработке листового металла, с. 781 – 789, ил. 13

Niemi E. Оптимизация стоимости механической обработки с учетом пересменок и сверхурочных работ, с. 790 – 794, ил. 8, табл. 1

Journal of Manufacturing Science and Engineering. 2000(или 04?). V. 122. Nr. 4 (ноябрь)

Специальный выпуск: микрообработка

Cao J. et al. Экспериментальные исследования процесса экструзии микродеталей в электронике, с. 642 – 652, ил. 28, табл. 2.

Aoki I. et al. Безоблойная микровырубка с помощью пьезоэлектрического исполнительного механизма, с. 653 – 658, ил. 16, табл. 2.

Liu X. Оценка современного состояния науки в механике микрообработки резанием (обзор литературы), с. 666 – 678, ил. 23.

Joshi S. et al. Объяснение масштабного эффекта при микрообработке резанием, с. 679 – 684, ил. 8.

Vogler M. et al. Моделирование и анализ характеристик микрофрезерования концевыми фрезами.

Часть 1. Образование поверхности, с. 685 – 694, ил. 17, табл. 5.

Часть 2. Прогнозирование возникающих сил резания, с. 695 – 705, ил. 13, табл. 3.

Park S. et al. Механическое калибрование процесса резания посредством имитационной МКЭ- модели на микроструктурном уровне, с. 706 – 709, ил. 6, табл. 3.

Kim Ch. et al. Статическая модель стружкообразования при микрофрезеровании, с. 710 – 726, ил. 9.

Huang B. Виброхарактеристики процесса сверления спиральным микросверлом, с. 719 – 726, ил. 9.

Yu Z. Исследования ультразвуковой объемной микрообработки, с. 727 – 732, ил. 15, табл. 2.

Yao D. et al. Проблемы миниатюризации при получении микродеталей литьем под давлением, с. 733 – 739, ил. 9.

Chen H. et al. Систематизация характеристик материалов при лазерной обработке, с. 740 – 749, ил. 13, табл. 3.

Kang H. et al. Разработка не требующего сборки процесса, основанного на виртуальной окружающей среде для получения объемных микрогидравлических систем с использованием технологии микростереолитографии, с. 766 – 771, ил. 14, табл. 1.

Kim W. et al. Финишная обработка поверхностей микротрехмерных каналов в кремниевых пластинах путем использования в качестве инструмента магнитной реологической жидкости, смешанной с абразивом, с. 772 – 778, ил. 15.

Su J. et al. Исследования процессов шлифования сферических микрофрез с использованием СОЖ, в которую подмешаны керамические микро- и наночастицы, с. 779 – 786, ил. 14, табл. 1.

Kadevar V. et al. Обзор девяти технологий, применяемых при микрообработке, с. 787 – 795, ил. 19, табл. 3.

Kim B. Применение сканирующих микроинтерферометров в метрологии микрокомпонентов и узлов, с. 807 – 812, ил. 12.

Chinn D. et al. Получение трехмерных изображений микрокомпонентов, изготовленных по технологии LIGA (литография, литье и гальваностегия), с. 813 – 821, табл. 4.

Chen Q. et al. Изготовление микродатчиков с использованием термонапыления и прецизионной лазерной микрообработки, с. 830 – 836, ил. 8, табл. 2.

Ovazaki Y. et al. Настольное минипредприятие для изготовления микрокомпонентов, с. 837 – 844, ил. 17.

Journal of Manufacturing Science and Engineering, 2000, v. 122, № 3 (август)

Zheng Y. et al. Оценка влияния СОЖ на качество растачиваемых поверхностей путем использования модели теплопередачи и метода конечных элементов, с. 337 – 383, ил. 10, табл. 1

Manjunathaiah J. et al. Новая модель и анализ механизма резания инструментом с радиусной кромкой в прямоугольных осях координат, с. 338 – 390, ил. 13

Jayaram S. et al. Анализ стабильности механической обработки при различных частотах вращения шпинделя с помощью новой аналитической модели вибрации, основанной на преобразовании уравнений, с. 391 – 397, ил. 8

Reddy R. et al. Механическая модель сил, действующих при точении контурных поверхностей, с. 398 – 405, ил. 15, табл. 1

Roulachon G. et al. Механизмы стружкообразования и решение металлургических проблем при точении закаленных хромистых сталей, с. 406 - 412, ил. 15, табл. 1

Chang Y. et al. Исследование механизмов и производительности съема материала при доводке в процессе изменения размеров абразивных зерен, с. 413 - 419, ил. 10

Tsai F. Моделирование теплового потока, возникающего в процессе лазерной сварки, с. 420 - 428, ил. 12, табл. 5

Chen K. et al. Изучение процессов взаимодействия сверхзвукового турбулентного асимметричного газового потока с заготовкой при лазерной обработке, с. 429 - 438, ил. 16

Chandra A. et al. Способы уменьшения повреждений поверхности при шлифовании хрупких материалов (стекла, керамики и т.д.), с. 452 - 462, ил. 10, табл. 1

Goejaerts A. et al. Прогнозирование моментов начала вязкого разрушения при вырубке, с. 476 - 483, ил. 13

Dixit U. et al. Применение нечеткой логики при планировании порядка эксплуатации стана тандема холодной прокатки, с. 494 - 500, ил. 7, табл. 2

Frey D. et al. Использование возможностей матрицы оценки чувствительности производственных систем и нарушениям режима их нормальной эксплуатации на стадии проектирования этих систем, с. 513 - 519, ил. 153, табл. 1

Feng C. et al. Выбор допусков на обработку с учетом ее стоимости в зависимости от используемого процесса обработки, с. 520 - 528, ил. 4, табл. 11

Choi H. et al. Оптимизация назначения допусков при механической обработке с учетом минимизации ее стоимости и потерь качества, с. 529 - 535, ил. 4, табл. 6

Yip – Hoi D. et al. Поиск схемы оптимального размещения групп инструментов в многоцелевом станке с учетом минимизации времени и стоимости их смены, с. 543 - 548, ил. 5, табл. 4

Bareenas C. et al. Методика статистической оценки характера определения допусков при обработке цилиндрических деталей, с. 549 - 555, ил. 5, табл. 3

Yan X. et al. Многокритериальная оценка и способы повышения производительности при обработке на высокоскоростных многоцелевых станках, с. 556 - 561, ил. 6

Walczyk D. et al. Использование в авиакосмической промышленности переналаживаемых и перекомпонуемых штампов и пресс – форм, получаемых, с. 562 - 568, ил. 9, табл. 4

Felix A. et al. Моделирование усилия зажима электромагнитного зажимного патрона, устанавливаемого на прецизионных станках, с. 569 - 575, ил. 17, табл. 2

На первую страницу систематического каталога

 [На главную (homepage)]   [Статьи (Articles)]    [Выставки (Exhibitions)]   [Архив]
  [Ваши коллеги (Your colleagues)]   [Услуги (Services)]    [ Нам пишут и о нас пишут...(Letters to us and about us)] 
[Обозрение изданий (систематический каталог- Review of editions (systematic catalogue)] [
О создателях]        
[ Тематический каталог (Thematic catalogue)
]
  [Поиск по сайту (search)] [Информация о сайте (about web-site)]

Обновлено 04. 04. 11

Замечания по сайту Вы можете отправить веб-менеджеру Потаповой Г.С.  stankoinform@mail.ru